Какой минимальный коэффициент чувствительности должна иметь дифзащита трансформатора

Проверка чувствительности защиты

ПУЭ требуют для токовых защит коэффициент чувствительности 1,5 при коротких замыканиях на защищаемом оборудовании, и 1,2 в зоне резервирования. Коэффициент чувствительности определяется по выражению: I (2) k ч = кз , (7.17) I cз где I кз (2) – ток двухфазного КЗ, А.

Для расчёта берется ток двухфазного КЗ в минимальном режиме. Ток двухфазного КЗ равен току трёхфазного КЗ умноженному на коэффициент 2 3 = 0,866 . Ток срабатывания для защит с зависимой или независимой характеристикой принимается равным уставке реле по току. Поскольку все перечисленные защиты включаются на трансформаторы тока, соединённые в звезду, при проверке чувствительности не используется коэффициент схемы, применяемый при включении однофазного реле на разность токов. При проверке чувствительности при КЗ за трансформатором, соединённым по схеме звезда-треугольник, следует учитывать количество фаз, куда включена защита. Если произошло двухфазное короткое замыкание на стороне НН, то на стороне ВН, где находится проверяемая защита, ток КЗ в одной фазе равен току трёхфазного короткого замыкания за трансформатором, а в двух других фазах протекает по половине этого тока. Поэтому, для обеспечения одинаковой чувствительности, защита должна выполняться в трёхфазном исполнении. Чувствительность отсечки без выдержки времени проверяется в месте установки защиты (по току КЗ в начале линии) и должна составлять не менее . Чувствительность отсечки с выдержкой времени проверяется по току КЗ в конце линии и должна быть порядка 1,2, при наличии на линии более чувствительной максимальной защиты имеющей чувствительность не менее 1,5. Особенности выбора уставок защиты на кабельных линиях 6–10 кВ Кабельные линии, как правило, имеют малую длину по сравнению с воздушными линиями, удельное сопротивление их ниже. По этой причине ток КЗ в начале и конце линии отличается незначительно. Это делает неэффективным применение защит с зависимой характеристикой, за исключением случая согласования защит линии с предохранителями ПК, если будет признано

необходимым, обеспечить это согласование во всем диапазоне токов КЗ. Чаще такое согласование производится только при токах КЗ в месте установки предохранителей, допустив неселективную работу при маловероятных повреждениях внутри трансформатора. При таком согласовании можно использовать защиту с независимой характеристикой с выдержкой времени большей на ступень ∆ t чем время перегорания предохранителя при токе в месте его установки. Токовая отсечка получается не всегда, так как отстроив её от тока КЗ в конце линии или в месте установки предохранителей, не удается обеспечить её чувствительность 1,2 в месте установки защиты. Однако если токовая отсечка получается, она должна быть использована обязательно. Особенности выбора уставок на кабельных, воздушных и смешанных линиях 35 кВ Как правило на линиях 35 кВ применяются защиты с независимой выдержкой времени. Нагрузкой линии является трансформатор, защищённый дифференциальной защитой или токовой отсечкой и максимальной защитой с независимой выдержкой времени. Защиты действуют на отключение выключателя или на включение короткозамыкателя. Применение защит с независимой выдержкой времени, как ясно из предыдущего, упрощает расчёты, не требует построения графиков. Снижения выдержек времени при больших токах добиваются применением трехступенчатой защиты. Защиты на линиях 35 кВ должны устанавливаться в трёх фазах, или быть трёхэлементными, с установкой двух элементов в фазах (как правило, А и С ) а третьего в обратный провод соединённых в звезду двух фазных трансформаторов тока, где протекает сумма токов двух фаз. Это требование диктуется тем соображением, что при двухфазном коротком замыкании за трансформатором со схемой соединения звезда-треугольник, ток короткого замыкания только в одной

фазе равен полному току КЗ а в двух других – половине этого тока. Поэтому защита, которая резервирует КЗ за трансформатором, должна быть обязательно трёхфазной (трёхэлементной). Тогда её чувствительность будет одинаковой при любом коротком замыкании на стороне НН трансформатора. Схема сети 35 кВ обычно сложная, из-за наличия связей по сети и разных источников питания. Обычно применяются кольцевые разомкнутые сети. Может меняться как источник питания, так и направление питания. Поэтому выбор и согласование уставок в такой сети производится для различных режимов, в каждом из которых должны обеспечиваться требования чувствительности и селективности защиты. В этих случаях можно использовать, имеющуюся в большинстве устройств защиты, возможность переключения на второй набор уставок. Защиты от замыканий на землю в сети с изолированной нейтралью Как правило, такие защиты на линиях действуют на сигнал, однако, применение таких защит целесообразно, так как место замыкания на землю нужно отыскать и устранить по возможности быстро, так как упавший провод опасен для окружающих. В ряде случаев защита двигателей и генераторов при токе замыкания на землю более 5 А должна действовать на отключение. Существенным осложнением является то, что ток замыкания на землю имеет очень малую величину. Эта величина мала по сравнению с небалансом в нулевом проводе трансформаторов тока, поэтому в нулевой провод защиту от замыканий на землю не включают. Для подключения защиты используют специальные трансформаторы тока нулевой последовательности (ТЗ – с неразъёмным магнитопроводом, надеваемым на кабель до монтажа воронки; ТЗЛ и ТЗР – с разъёмным магнитопроводом, которые можно устанавливать на кабелях, находящихся в эксплуатации, без снятия кабельной воронки) и к ним подключают защиты от замыканий на землю. Защиту можно выполнить только при наличии

кабельного вывода из ячейки. Если вывод воздушный, или линия напряжением 35 кВ защиту подключить нельзя. Конструкция кабельного ТНП показана на рис. 7.8. Рис. 7.8. Трансформатор тока нулевой последовательности: а – устройство; в – установка ТНП на кабеле; 1 – магнитопровод; 2 – обмотка; 3 – трёхфазный силовой кабель Магнитопровод 1 , собранный из листов трансформаторной стали, имеет обычно форму кольца или прямоугольника, охватывающего все три фазы защищаемой кабельной ЛЭП. Провода фаз А , В , С , проходящие через отверстие ТНП, являются первичной обмоткой трансформатора, вторичная обмотка 2

располагается на магнитопроводе с числом витков w = 20 − 30 . Токи фаз	I A , I B , I C
создают в магнитопроводе соответствующие магнитные потоки Ф A , Ф B , Ф C ,
которые, складываясь, образуют результирующий поток:
Ф рез. =Ф A + Ф B +Ф C .	(7.18)

Так как сумма токов I A + I B + I C = 3 I 0 , то можно сказать, что результирующий поток, создаваемый первичными токами ТНП, пропорционален составляющей тока нулевой последовательности:

Ф рез. = k 3 I 0 .

(7.19)

Поток Ф рез. , а следовательно, вторичная ЭДС Е 2 и вторичный ток I 2 могут возникнуть только при условии, что сумма токов фаз не равна нулю, или, иначе говоря, когда фазные токи, проходящие через ТНП, содержат составляющую I 0 . Поэтому, ток во вторичной цепи ТНП будет появляться только при замыкании на землю. В режиме нагрузки, трёхфазного и двух фазного КЗ (без замыкания на землю) сумма токов фаз I A + I B + I C = 0 , и поэтому, ток в реле отсутствует ( Ф рез. =0 ). Однако, поскольку из-за неодинакового расположения фаз А , В и С относительно вторичной обмотки ТНП коэффициенты взаимоиндукции этих фаз со вторичной обмоткой различны, несмотря на полную симметрию первичных токов, сумма их магнитных потоков в нормальном режиме не равна нулю. Появляется магнитный поток небаланса ( Ф рез. − Ф неб. ), вызывающий во вторичной обмотке ЭДС и ток небаланса ( I нб ). ТНП имеют малую мощность, поэтому, как правило, значительная часть тока уходит на ток намагничивания. Это приводит к необходимости применять реле с очень малым потреблением или подбирать условия, при которых отдача мощности от ТТ будет максимальной. Для получения наибольшей мощности от ТНП, а следовательно, и максимальной чувствительности реле, питающихся от ТНП, сопротивление обмотки реле Z p должно равняться сопротивлению ТНП. Пренебрегая

сопротивлением вторичной обмотки Z 2 получаем	Z НТП = Z нам. , и	тогда условие
отдачи максимальной мощности можно выразить	равенством	Z р = Z нам. . При

выполнении этого условия вторичный ток, поступающий и реле, и ток намагничивания оказываются одинаковыми . Отсюда следует, что погрешность ТНП достигает примерно 50%. При такой большой погрешности нельзя вычислять вторичный ток по первичному, пользуясь коэффициентом трансформации k = w 2 . Поэтому чувствительность защиты, включённой на ТНП, w 1 оценивается по значению первичного тока, при котором обеспечивается действие защиты. В ряде случаев она должна быть на уровне долей одного ампера. При

малых значениях 3 I 0 ТНП работает в начальной части характеристики намагничивания, при которой МДС, созданная одновитковым ТНП, очень мала. Таким образом, для обеспечения необходимой чувствительности кроме конструктивных улучшений ТНП требуется применение высокочувствительных измерительных органов (ИО). ИО устройства МПС РЗиА имеют высокую чувствительность и малое потребление (УЗА-10 I ср = 0,05 А , S = 0,01 ВА ). Это позволяет не обязательно добиваться наивысшей отдачи от трансформатора тока. Первичный ток срабатывания защиты целесообразно проверять опытным путем, подачей тока в провод, пропущенный через окно ТНП. Для сетей с изолированной нейтралью применяют токовую защиту очень высокой чувствительности или направленную защиту нулевой последовательности. Для сетей с компенсированной нейтралью эти принципы не годятся, так как величина тока в повреждённой линии может быть меньше чем в неповреждённой ЛЭП. При этом направление тока в линиях может быть каким угодно. Для них используется тот факт, что реактор в нейтрали компенсирует только основную гармонику тока, а высшие гармоники остаются (используется устройствами MICOM-122, 123). Величина тока высших гармоник не постоянна, а зависит от схемы сети, тока нагрузки, уровня напряжения на шинах; поэтому величина тока в защите колеблется и трудно подобрать уставку, а рассчитать её тоже нельзя, не имея реальных данных. Поэтому часто единственным методом настройки такой защиты является опыт замыкания на землю, при котором определяются величины токов высших гармоник на повреждённом и неповреждённых фидерах. Наибольший эффект при применении метода высших гармоник, даёт принцип сравнения величины тока на фидерах. Его можно организовать на подстанционном уровне управления. В любом случае величина тока высших гармоник на повреждённом фидере больше чем на неповреждённом.

Ряд устройств защиты (MODN, MICOM – 140) используют реле направления активной мощности нулевой последовательности. Токи утечки на землю не компенсируются реактором, и используются защитой для определения повреждённого фидера. И в данном случае, пока не имеются методики расчёта активной составляющей мощности замыкания на землю. Для начала уставку по мощности можно выполнить равной 5% реактивной мощности замыкания на землю без учёта компенсации. И в этом случае работу защиты желательно проверить при наладке опытом короткого замыкания. При выборе уставок защиты от замыканий на землю, где отсутствует компенсация, необходимо определить расчётом суммарный ток замыкания на землю и токи замыкания на землю конкретного фидера:

I ср	= k н I зз ,,			(7.20)
где k н	– коэффициент надёжности принимается равным 1,5;			I зз – ёмкостной ток
замыкания на землю конкретного фидера.
Проверяется чувствительность защиты по общему току замыкания на землю
сети, за вычетом тока замыкания на землю данного фидера:
k ч =		3 I 0 сети	; k ч ≥ 2.	(7.21)
		I ср

В настоящее время в России и за рубежом используют (начинают осваивать) режим заземления нейтрали через резистор. В России применяют резистор 100 Ом. Активный ток замыкания на землю с таким резистором равен 60 А в сети 10 кВ и 36 А в сети 6 кВ. Такого тока вполне достаточно для обеспечения чёткой и селективной работы токовой защиты нулевой последовательности, в том числе и при её включении в нулевой провод фазных трансформаторов тока. В таких условиях защита от замыкания на землю должна работать на отключение.

Рекомендации по выбору уставок на микропроцессорных устройствах При выборе уставок МПС РЗиА руководствуются следующими параметрами условиями: — номинальная частота сети: 60 или 50Гц. Выполняется 50Гц; — номинальный вторичный ток фазных трансформаторов тока 1 или 5 А выполняется нужный; — номинальный вторичный ток трансформаторов тока нулевой последовательности 1 или 5 А выполняется нужный для реле включённых в нулевой провод трансформаторов тока, а для кабельных ТНП выполняется – 1 А; — номинальный первичный ток фазных трансформаторов тока, выполняется нужный; — номинальный первичный ток трансформаторов тока нулевой последовательности – выполняется нужный для реле, включённых в нулевой провод трансформаторов тока, а для кабельных ТНП – выполняется 100 А, исходя из условно принятого расчётного коэффициента трансформации 100. При необходимости повысить чувствительность защиты от замыканий на землю, он может быть уменьшен; — величина фазного (линейного) напряжения – устанавливается вторичное напряжение трансформаторов напряжения; — величина нулевого напряжения – устанавливается вторичное напряжение обмoтки 3 U 0 трансформаторов напряжения; — токи срабатывания защиты градуируются в относительных единицах к номинальному вторичному току трансформаторов тока. При выборе и задании уставок защиты в первичном токе, относительный вторичный ток в реле рассчитывается по выражению:

I отн. вт =	I ср. перв	.	(7.22)
	I ном. ТТперв

Первичный ток срабатывания делится на первичный номинальный ток трансформаторов тока.

Первичный ток срабатывания защиты от замыкания на землю, для реле, включённых через ТНП типа ТЗ, ТЗЛ или ТЗР определяется подбором уставки на реле, при первичном токе нужной величины, подаваемом в провод, пропущенный через окно трансформатора тока. Выбор уставок направленных защит для некоторых тупиковых схем Схема двух параллельных линий, изображённая на рис. 7.9, часто применяется в случаях, когда по одной линии не удается обеспечить питание всей нагрузки секции. Приходится включать параллельно 2 линии. Для обеспечения селективности на приёмной стороне, защиты РЗ-3, РЗ-4 необходимо выполнить направленными. Рис. 7.9. Распределение ТКЗ при повреждении одной из параллельных линий При коротком замыкании на Л1 через защиты РЗ-3 и РЗ-4 протекает одинаковый ток ( I 2 ), и по его величине невозможно определить, на какой линии произошло короткое замыкание и которую нужно отключить с приёмной стороны. Это правило используется при определении направления тока в защитах. Поэтому защиты РЗ-3 и РЗ-4 необходимо выполнить направленными. С питающей стороны может быть применена ненаправленная 2–3- ступенчатая защита. При коротком замыкании на одной из ВЛ в начале линии, в защите РЗ-3 и РЗ-4 ток КЗ не протекает. В этом случае должна сработать токовая отсечка на ПС-1 и отключить выключатель. После этого весь ток КЗ протечёт по цепи ПС1, Л2, ПС2, Л1, а по защитам РЗ-3, РЗ-4 пройдёт одинаковый ток КЗ,

которого достаточно для срабатывания защиты, и сработает та защита, у которой ток направлен в линию см. рис. 7.10. Рис. 7.10. «Каскадное» отключение линии При коротком замыкании в конце ВЛ у шин ПС2 в режиме рис. 8.9 токи КЗ, протекающие по защитам РЗ-1 и РЗ-2, примерно одинаковы и определить на какой ВЛ повреждение невозможно. В этом случае короткое замыкание первым должна отключить защита на ПС2, которая выполнена направленной и отключит именно повреждённую линию. Выбор уставок: 1) по общим правилам выбирается защита тупиковой линии РЗ-5 (например, выбирается 2 ступени: максимальная защита и отсечка); 2) производится выбор защит на приёмной стороне ПС-2. Для обеспечения четкой работы защиты достаточно одноступенчатой токовой отсечки с этой стороны. Ток срабатывания достаточно отстроить от нагрузки фидера в нормальном рабочем режиме.

I

ср

=

k н

I

нагр. ном.

=

1, 2

I

нагр. ном.

= 1, 25 I

нагр. ном.

;

0,95

k в

3) производится выбор 1 ступени защиты РЗ-1 (РЗ-2). Эта защита должна быть отстроена от тока КЗ в конце линии в максимальном режиме при условии, что вторая линия отключена. I ср = k н I КЗПС2 = 1, 2 I КЗПС2 ; 4) производится выбор 2 ступени (максимальной защиты) РЗ-1(РЗ-2). Принцип выбора обычный: отстройка от максимального тока нагрузки ВЛ с

учётом самозапуска и возможности наброса нагрузки при отключении второй параллельной ВЛ. I ср = k н I нагр. ном. = 1, 25 I нагр. ном. ; k в 5) производится проверка чувствительности максимальной защиты РЗ-1 (РЗ- 2) в минимальном режиме, при двухфазном КЗ и параллельной работе линий.

I (2)
k ч =	КЗmin	.
	I ср

Проверка чувствительности производится в двух точках в основной зоне – на шинах ПС2 ( k ч ≥ 1,5 ) и в зоне резервирования в конце линий, отходящих от ПС2 ( k ч ≥ 1,2 ); 6) производится проверка чувствительности отсечек в зоне их каскадного действия. Проверка производится при минимальном режиме системы и двух параллельно работающих линиях. Цель проверки – убедиться в том, что зоны отсечек перекрываются и, при КЗ в любом месте линии, работает хотя бы одна отсечка. Считается ток, протекающий через защиты РЗ-1 и РЗ-3 (РЗ-2 и РЗ-4) при коротком замыкании в середине линии. Если обе защиты имеют чувствительность при КЗ в этой точке не менее 1,5, значит каскадная работа обеспечивается. Если чувствительность защиты не обеспечивается, обычно это получается для отсечки РЗ-1, первый участок линии делится пополам, и рассчитывается КЗ в середине участка (0,25 длины линии). Производится повторная проверка чувствительности, если снова не получается, то делятся пополам получившиеся участки, считается ток КЗ и опять проверяется чувствительность. 7) если линии очень короткие, то каскадное действие отсечек может быть не обеспечено. В этом случае при КЗ в той точке, где уже не работает отсечка на ПС2 и не работает отсечка на ПС1, КЗ будет отключаться максимальной защитой этой линии. Отключение КЗ будет задержано на время срабатывания максимальной защиты после чего должна сработать отсечка на ПС2. Ускорить отключение может применение на ПС1 второй ступени токовой отсечки с малой выдержкой времени, согласованной по току и по времени с отсечкой отходящей

3.6. Дифференциальная токовая защита трансформаторов

Предназначена для защиты от повреждений внутри трансформатора и на его выводах. Применяется:

– на одиночно работающих трансформаторах мощностью свыше 6300 кВЧА;

– на параллельно работающих трансформаторах мощностью от 4000 кВЧА и более;

– на трансформаторах мощностью более 1000 кВЧА в случае, если отсечка не обеспечивает необходимую чувствительность, а время срабатывания максимальной токовой защиты более 1 с.

Для осуществления защиты с обеих сторон трансформатора установлены трансформаторы тока, к ним по схеме с циркулирующими токами подключено реле (рис.60).

Принцип действия аналогичен принципу действия продольной дифференциальной защиты ЛЭП.

При внешнем КЗ (точка К1) ток в дифференциальном реле близок к нулю, так как вторичные токи равны и противоположны по направлению. При КЗ в зоне действия защиты (точки К2 и К3) через реле протекает ток, защита сработает и отключит выключатель.

Особенностями выполнения продольной дифференциальной защиты трансформаторов являются:

1. Необходимость компенсации сдвигов токов по фазе.

Для этого у силовых трансформаторов с группой соединения D/Y трансформаторы тока на стороне «D» силового трансформатора соединяются по схеме «Y», а на стороне «Y» силового трансформатора по схеме «D» (рис.60). Такое решение позволяет компенсировать сдвиг фаз тока в симметричном и несимметричном режимах. Если обмотки силового трансформатора соединены по схеме Y/Y, то трансформаторы тока с обеих сторон должны быть соединены по схеме «Y».

2. Необходимость компенсации неравенств токов.

Коэффициенты трансформации трансформаторов тока стараются подобрать таким образом, чтобы их вторичные токи были одинаковыми. Но коэффициенты трансформации строго стандартизированы, поэтому полностью ликвидировать токи небаланса не удается.

В случае значительной разности токов плеч применяют уравнительные трансформаторы и автотрансформаторы.

Рис.60. Схема продольной дифференциальной защиты трансформатора

Составляющие токов небаланса в дифференциальной защите трансформатора:

1. Ток небаланса обусловленные наличием РПН.

Использование РПН приводит к нарушению соотношения между первичными и вторичными токами, что обуславливает появление в цепях защиты тока небаланса. У трансформаторов с ПБВ ток небаланса имеет небольшое значение, так как пределы регулирования DU = ±5%. У трансформаторов с РПН DU = ±15%. В последнем случае необходимо учитывать ток небаланса при выборе тока срабатывания защиты.

2. Токи небаланса, возникающие из-за разнотипности трансформаторов тока, установленных на высокой и низкой сторонах силового трансформатора. Нередко на стороне высшего напряжения используются встроенные трансформаторы тока, а на стороне низшего напряжения – выносного типа (другого типа и конструкции). В таких случаях измерительные трансформаторы тока могут иметь различные номинальные параметры. В режиме внешнего КЗ кратности токов у них также неодинаковы. Эти обстоятельства обуславливают повышенное значение токов небаланса по сравнению с дифференциальной защитой линий. Поэтому при расчете тока срабатывания дифференциальной защиты трансформатора коэффициент однотипности выбирают большим.

3. Токи небаланса, обусловленные броском тока намагничивания при включении трансформатора под нагрузку. В нормальном режиме ток намагничивания невелик и его можно не учитывать. Однако при включении трансформатора под напряжение происходит бросок тока намагничивания, значение которого может достигать (6ё8)ЧI_НОМ трансформатора.

4. Токи небаланса, возникающие из-за неточной компенсации неравенства токов плеч. Точная установка расчетного значения числа витков регулировочных устройств не всегда возможна, так как число выводов уравнительных автотрансформаторов, например, ограничено.

Учет тока небаланса при выборе тока срабатывания защиты

При выборе тока срабатывания защиты из условия отстройки от токов небаланса рассматривают два случая:

1. Ток срабатывания защиты отстраивается от броска тока намагничивания при включении трансформатора под нагрузку. Другие составляющие тока небаланса при этом не учитываются

.

В зависимости от используемых реле и способа отстройки коэф­фициент

принимается равным 0,3 . 4,5.

2. Ток срабатывания защиты выбирается больше, чем максимальный ток небаланса, проходящий через защиту при внешнем КЗ. В этом случае бросок тока намагничивания при включении трансформатора не учитывается. Расчетный ток небаланса определяется по трем составляющими:

а) – обусловлен погрешностью трансформаторов тока:

,

где — коэффициент, учитывающий переходный режим (наличие апериодической составляющей тока;— коэффициент однотипности трансформаторов тока, установленных на стороне высшего и низшего напряжения (для расчета дифференциальной защиты трансформатора принимается=1);— относительное значение полной погрешности трансформаторов тока, принимается равным 0,1;— максимальный ток внешнего КЗ.

б) – обусловлен наличием РПН:

,

где — половине диапазона регулирования.

в) – обусловлен неточным выравниванием токов плеч защиты:

,

где — расчетное значение числа витков неосновной обмотки;-выбранное число витков обмотки.

.

Ток срабатывания принимают наибольшим из двух значений, по­лученных по этим условиям.

В большинстве случаев ток срабатывания защиты, выбранный по первому условию значительно превышает ток срабатывания защиты, выбранный по второму. Поэтому чаще производят отстройку защиты от бросков тока намагничивания.

Отстройка защиты от броска тока намагничивания достигается в основном тремя путями: загрублением защиты по току сраба­тывания; включением реле через промежуточные насыщающиеся трансформаторы тока (НТТ); выявлением различия между фор­мой кривой тока КЗ и формой кривой тока намагничивания.

Если определяющим ока­зывается условие 2, а коэффициент чувствительности полу­чается недостаточным, то используют специальные реле с тормо­жением, например типа ДЗТ. Наибольшие возможности для обеспечения требуемого коэффициента чувствительности имеет диф­ференциальная защита ДЗТ-21.

Согласно требовани­ям, коэффициент чувствительности, определяемый при двухфазном коротком замыкании на выводах низшего напряжения трансфор­матора, должен быть k_ч і2,0.

Дифференциальные токовые защиты выполняют в виде дифференциальных токовых отсечек, дифференциальных токовых защит с быстронасыщающимися трансформаторами, дифференциальных защит с торможением.

Дифференциальной отсечкой называется дифференциальная защита мгновенного действия, имеющая ток срабатывания больше броска намагничивающего тока.

Ток срабатывания дифференциальной отсечки определяется условием отстройки от броска намагничивающего тока (принимается =3ё4) и отстройки от тока небаланса.

Дифференциальная защита с быстронасыщающимися трансформаторами (БНТ) на реле тока серии РНТ-560. Основными элементами этих реле являются насыщающиеся трансформаторы тока TALT (рис.61), первичная обмотка которых включается в дифференциальную цепь защиты. К вторичной обмоткеTALT подключается исполнительное реле токаKA

Для сердечника трансформатора TALT применяется сталь с широкой петлей гистерезиса. Сечение сердечника, параметры реле и обмоток подбираются таким образом, что во вторичную цепь хорошо трансформируется только синусоидальный ток. Апериодический ток практически не трансформируется и в исполнительное реле не попадает, а производит лишь подмагничивание сердечника.

Насыщающийся трансформатор тока TALT работает как обычный трансформатор, если через его первичную обмотку проходит симметричный синусоидальный ток. В этом случае магнитный поток Ф и пропорциональная ему магнитная индукция в сердечнике трансформатора В изменяются от положительного до отрицательного максимальных значений (рис.62), создавая большую э.д.с.e на вторичной обмотке TALT и достаточный для работы исполнительного реле KA ток :

,

Рис.61. Магнитная система реле серии РНТ-560 с БНТ

,

,

где S – сечение магнитопровода.

Рис.62. Изменение магнитной индукции в магнитопроводе насыщающегося трансформатора тока

Иначе работает насыщающийся трансформатор, если через его первичную обмотку проходит ток с несимметричной формой кривой, имеющей одностороннее смещение (рис.63). Такое смещение кривой тока относительно оси времени происходит из-за наличия апериодической составляющей. В этом случае магнитный поток и магнитная индукция в сердечнике трансформатора будут изменяться только от положительного максимального значения до значения. Несмотря на большое значение магнитной индукции, скорость ее изменения будет небольшой, поэтому на вторичной обмотке будет создаваться небольшая э.д.с. и недостаточный для работы реле ток.

При включении токовых реле через насыщающиеся трансформаторы тока они становятся нечувствительными к токам намагничивания силовых трансформаторов и токам небаланса при переходных процессах, что дает возможность повысить чувстви­тельность защиты. В то же время реле с насыщающимся трансформатором тока надежно срабатывает при коротком замыкании в зоне защиты, когда токи имеют несимметричную форму лишь в первый момент времени и по истечении нескольких периодов, когда затухает переходный процесс, становятся симметричными. Такие токи хорошо трансформируются через насыщающиеся трансформаторы тока и приводят в действие исполнительное реле КА.

Рис.63. Изменение магнитной индукции в магнитопроводе насыщающегося трансформатора тока

Для усиления или ослабления подмагничивающего действия апериодического тока, поступающего в обмотку , у реле серии РНТ используется короткозамкнутая обмотка, состоящая из двух секций, расположенных на среднем и правом стержнях насыщающегося трансформатора тока (рис. 61).

Принцип работы насыщающиеся трансформаторы тока такого типа состоит в следующем. При прохождении по рабочей обмотке симметричного синусоидального тока, магнитный поток в среднем стержне наводит в первой секцииэ.д.с., под действием которой протекает ток, который, проходя по второй секции,создает в правом стержне магнитный поток . Суммарный магнитный поток=+замыкаясь через левый стержень, наводит во вторичной обмотке ток, который проходит по обмотке релеКА и вызывает его сраба­тывание. Таким образом, ток из рабочей обмотки трансформируется во вторичную обмотку как непосредственно, так и путем двойной трансформации из обмотки . При этом чем больше число витков короткозамкнутых обмоток или чем меньше их сопротивление, тем больше магнитный потек и тем, следовательно, сильнее проявляется действие двойной трансформации.

При прохождении по рабочей обмотке насыщающегося трансформатора несимметричного тока, его трансформация во вторичную обмотку как непосредственная, так и особенно двойная существенно ослабляются, благодаря чему ток во вторичной обмотке не достигает значения, равного току срабатывания реле.

Ток срабатывания дифференциальной защиты с БНТ определяется условием отстройки от броска намагничивающего тока (принимается = 1,3) и отстройки от тока небаланса.

Дифференциальная защита с торможением. В ряде случаев, когда при внешних КЗ через дифференциальную защиту проходят большие токи небаланса, ток срабатывания, получается очень большими. При этом дифференциальная защита может не обеспечивать необходимой чувствительности.

Для повышения чувствительности дифференциальной защиты в таких случаях используются реле КАW с тормозным действием типа ДЗТ. У таких реле на БНТ кроме обмоток, аналогичных тем, что имеются у реле типа РНТ, расположены дополнительно одна или несколько тормозных обмоток. Включение реле с одной тормозной обмоткой типа ДЗТ-11 показано на рис. 64. Тормозная обмотка Т, включенная в плечо дифференциальной защиты, по которой проходит ток сквозного КЗ, подмагничивает сердечник БНТ, что приводит к увеличению тока срабатывания реле и обеспечивает отстройку от увеличивающихся токов небаланса.

Рис.64. Принципиальная схема подключения дифференциальной защиты с реле ДЗТ-11 для двухобмоточного трансформатора

Ток срабатывания дифференциальной защиты с ДЗТ-11 определяется только условием отстройки от броска намагничивающего тока (принимается = 1,5).

Для защиты трансформаторов и автотрансформаторов большой мощности выпускаются дифференциальной защиты с торможением типов ДЗТ-21 и ДЗТ-23, в которых применен новый принцип отстройки от бросков тока намагничивания и токов небаланса. Эта защита обладает более высокой чувствительностью, быстродействием и потребляет меньшую мощность по сравнению с другими дифференциальными защитами.

На дифференциальных защитах с реле ДЗТ-21 и ДЗТ-23 может быть выполнена минимальная уставка по току срабатывания 0,3трансформатора. Для отстройки от бросков намагничивающего тока трансформаторов и переходных токов небаланса используется время-импульсный принцип блокирования защиты в сочетании с торможением от составляющих второй гармонической тока, содержащихся, как показывает анализ, в токах намагничивания.

Время-импульсный принцип основывается на анализе длительности пауз, появляющихся в кривой дифференциального тока (рис. 65). При апериодическом броске тока намагничивания паузы между моментами, когда мгновенные значения тока намагничивания превышают ток срабатывания реагирующего органа защиты (РО), велики (рис 65, а и б). При синусоидальном токе (режим КЗ в защищаемой зоне) паузы между мгновенными значениями выпрямленного тока КЗ, превышающими ток срабатывания РО, малы (рис.65 в и г). Таким образом, оценивая с помощью специальной схемы продолжительность пауз, защита может отличить режим броска тока намагничивания (блокировка защиты) от режима КЗ в зоне (срабатывание защиты).

Рис.65. Временные диаграммы, поясняющие принцип действия дифференциальной защиты с реле типа ДЗТ-21:

а- выпрямленный рабочий ток в реле при броске тока намагничивания; б — то же при симметричном токе КЗ; в — импульсы и паузы на выходе органа, формирующего импульсы при броске тока намагничивания; г — то же при сим-метричном токе КЗ

Сочетание в ДЗТ-21 (ДЗТ-23) двух указанных способов позволяет обеспечить отстройку защиты от бросков тока намагничивания при необходимых быстродействии и чувствительности В защите предусмотрено также торможение от фазных токов в двух плечах защиты, улучшающее отстройку от установившихся и переходных токов небаланса При больших кратностях тока в защищаемой зоне, особенно при наличии апериодической составляющей, может наступить насыщение трансформаторов тока защиты При этом во вторичных токах трансформаторов появляются паузы которые могут вызвать замедление или отказ защиты Для обеспечения надежности и быстродействия защиты в этих режимах в схеме предусмотрена дополнительная отсечка.

Дифференциальная защита

Продольная дифференциальная защита является основной быстродействующей защитой мощных трансформаторов и автотрансформаторов от внутренних повреждений (от междуфазных к.з., замыканий на землю и от витковых замыканий). Для выполнения диф.защиты трансформатора устанавливаются трансформаторы тока со стороны всех его обмоток. Вторичные обмотки трансформаторов тока соединяются в дифференциальную схему и параллельно к ним подключается реле защиты. Аналогично выполняется диф. защита автотрансформатора. Принцип действия Принцип действия диф. защиты трансформатора показан на рис. 8-1. Рис.8-1. Принцип действия диф. защиты трансформатора а) токораспределение при сквозном к.з. б) токораспределение при к.з. в трансформаторе Принцип действия дифференциальной защиты трансформаторов, так же как и диф. защиты линий и генераторов, основан на сравнении величины и направления (фазы) токов по концам защищаемого элемента (трансформатора). При рассмотрении принципа действия диф. защиты условно принимается: коэффициент трансформации силового трансформатора равен единице, соединение обмоток одинаковое и одинаковые трансформаторы тока с обеих сторон. Если схема токовых цепей диф. защиты выполнена правильно и трансформаторы тока имеют совпадающие характеристики, то при прохождении через защищаемый трансформатор сквозного тока внешнего к.з. или тока нагрузки ток в реле диф. защиты трансформатора будет отсутствовать: I_p=I₁-I₂=0т.к. I₁=I₂ Практически из-за несовпадения характеристик трансформаторов тока вторичные токи не равны I₁I₂ и в реле протекает ток небаланса: I_p=I₁-I₂=I_нб Для того чтобы защита не действовала от тока небаланса, её ток срабатывания выбирается по условию: I_с.з.>I_нб. При к.з. в трансформаторе или любом другом месте между трансформаторами тока (в зоне действия диф.защиты) направление тока I₂ изменится на противоположное и ток в реле станет равным: I_p=I₁+I₂>I_с.з. Под влиянием этого тока защита срабатывает и производит отключение поврежденного трансформатора от источников питания. Особенности выполнения диф. защит трансформаторов При выполнении диф.защит трансформаторов и автотрансформаторов необходимо учитывать следующее:

1. Первичные токи обмоток трансформатора не равны по величине.

Соотношение токов определяется коэффициентом трансформации силового трансформатора: , поэтому ток I_II на стороне НН трансформатора в режимах нагрузки и внешнего к.з. всегда больше тока I_I на стороне ВН:I_II>I_I.

1. В трансформаторах с соединением обмоток «звезда-треугольник» (/) и «треугольник-звезда» (/) первичные токи обмоток трансформатора различаются не только по величине, но и по фазе.

В трансформаторах с соединением обмоток «звезда-звезда» токи или совпадают по фазе, или сдвинуты на 1800 . Векторная диаграмма первичных и вторичных токов представлена на рис. 8-2. Рис. 8-2. Векторная диаграмма первичных и вторичных токов а) при соединении обмоток / б) при соединении обмоток /  При наиболее распространенной 11-ой группе соединения обмоток силового трансформатора линейный ток на стороне «треугольника» опережает линейный ток со стороны «звезды» на 300 . Таким образом, чтобы поступающие в реле диф. защиты трансформатора токи были равны, необходимо применять специальные меры по выравниванию вторичных токов трансформаторов тока как по величине так и по фазе. Выравнивание величин вторичных токов в плечах диф.защиты выполняется подбором соответствующих коэффициентов трансформаторов тока диф. защиты или применением специальных трансформаторов (автотрансформаторов) компенсирующих различие во вторичных токах трансформаторов тока (рис. 8-3). Уравнительные обмотки диф. реле. Рис. 8-3. Выравнивание вторичных токов в схеме диф. защиты трансформатора а) с помощью промежуточного автотрансформатора АТ б) с помощью промежуточного трансформатора ТК Для компенсации сдвига фаз токов силовых трансформаторов, соединенных по схеме / или /, необходимо трансформаторы тока на стороне «звезды» силового трансформатора соединять в «треугольник», а на стороне «треугольника» силового трансформатора – «в звезду» (рис. 8-4). Рис. 8-4. Компенсация углового сдвига токов в схеме диф.защиты трансформатора с соединением обмоток «звезда-треугольник» (Как правило, вторичные обмотки со стороны «звезды» обмотки ВН силового трансформатора соединяются в такой же «треугольник» как и обмотка НН силового трансформатора, а вторичные обмотки ТТ со стороны «треугольника» обмотки НН силового трансформатора, соединяются в такую же «звезду», как и обмотка ВН силового трансформатора). Токи небаланса в дифференциальных защитах трансформаторов Таки небаланса в диф. защитах трансформаторов определяются большим числом факторов, чем в защитах генераторов и имеют повышенные значения. Во-первых, трансформаторы тока диф. защиты трансформаторов устанавливаются на сторонах силового трансформатора, имеющих различные напряжения, поэтому они отличаются друг от друга по типам, нагрузкам и кратностям токов внешнего к.з. Всё это обуславливает наличие разных погрешностей у разных групп ТТ, что приводит к появлению повышенных токов небаланса в дифференциальной цепи защиты при внешних к.з. Во-вторых, при регулировании коэффициента трансформации силового трансформатора соотношения между первичными, а следовательно, и между вторичными токами ТТ, установленных в разных плечах диф. защиты, изменяется, что также приводит к появлению тока небаланса в диф. защите . Кроме того, диф. защиту трансформатора необходимо отстраивать от броска тока намагничивания который появляется при включении трансформатора под напряжение, а также при восстановлении напряжения на нём после отключения внешнего к.з. В нормальном режиме (силовой трансформатор под напряжением) ток намагничивания имеет незначительную величину: I_нам=(0,020,03)I_т.ном. В режимах включения силового трансформатора под напряжение и после отключения внешнего к.з. бросок тока намагничивания (значительно превышает номинальный ток трансформатора): I_бр.нам=(67)I_т.ном. Резкое возрастание тока намагничивание объясняется насыщением магнитопровода силового трансформатора. Характер изменения тока намагничивания во времени показан на рис. 8-5,а. Рис. 8-5. Характер изменения намагничивающего тока (а) и магнитные потоки в сердечнике трансформатора при включении его под напряжение (б). При включении силового трансформатора под напряжение возникает переходной процесс, сопровождающийся появлением двух магнитных потоков (рис. 8-5, б), установившегося Ф_У и свободного затухающего апериодического Ф_СВ. Результирующий магнитный поток Ф_Т=Ф_У+Ф_СВ в момент включения Ф_ТО=0 и поэтому Ф_СВО=-Ф_УО. Во втором полупериоде знаки обоих потоков совпадают и результирующий поток достигает максимальной величины Ф_Т.мак. Наибольшее значение Ф_{Т макс} и следовательно I_бр.нам имеет место при включении трансформатора в момент когда мгновенное значение напряжения на трансформаторе равно нулю. В этом случае магнитный поток Ф_Т в сердечнике трансформатора в начальный момент содержит большую апериодическую составляющую Ф_СВО и превышает при переходном процессе установившееся значение Ф_УСТ в 2 раза. Зависимость Ф=f(I_нам) нелинейна и поэтому ток намагничивания увеличивается по отношению к установившемуся значению в сотни раз. Бросок тока намагничивания, как правило, имеет большую апериодическую слагающую и значительный процент высших гармоник. В результате кривая I_нам может оказаться смещённой в одну сторону от оси времени. В общем случае суммарный расчётный ток небаланса имеет несколько слагающих: I_нб=I_нбТТ+I_нб.рег.+I_нб.выр.+I_нб.нам. Ток I_нб.ТТ определяется наличием неодинаковых токов намагничивания у ТТ (наличием погрешностей ТТ) и вычисляется по формуле: I_нб.ТТ=К_аК_однfI_к.макс.

где:
Ка	—	коэффициент апериодичности, для реле с БНТ принимаемый равным 1, а для реле тока РТ-40 – 0,5
Кодн	—	коэффициент однотипности ТТ равный 0,51. (При существенном различии погрешности ТТ Кодн достигает максимального значения Кодн=1)
f=0,1	—	погрешность ТТ, удовлетворяющая 10%-ной кратности
Iк.макс	—	наибольший ток сквозного к.з.

Ток I_нб.рег появляется при изменении (регулировании) коэффициента трансформации N силового трансформатора и вычисляется по формуле: I_нб.рег=_U_регI_к.макс На трансформаторах с регулированием напряжения под нагрузкой (с РПН) возможны _U_рег 0,150,2. При регулировании на отключённом трансформаторе _U_рег 0,05. Ток I_нб.выр=_f_вырI_вн определяется неточностью выравнивания величины вторичных токов ТТ плеч защиты. Ток I_нб.нам представляет собой ток намагничивания защищаемого силового трансформатора, который может достигать значений намного больших I_ном трансформатора в виде броска тока намагничивания при включении трансформатора под напряжение. Полный ток небаланса будет равен: I_нб=(К_аК_однf+_U_рег+_f_выр)I_к.макс+I_нам Для предотвращения работы диф. защиты от токов небаланса ток срабатывания защиты выбирают из условия: I_с.з.>I_нб. Очевидно, что для повышения чувствительности диф. защиты необходимо принимать меры по снижению величины тока небаланса. Для уменьшения составляющей I_нб.ТТ тока небаланса коэффициенты трансформации ТТ подбирают так, чтобы обеспечивались равные токи в плечах диф. защиты. Кроме того, ТТ выбирают по кривым предельной кратности так, чтобы их погрешность не превышала 10%. Для отстройки диф. защиты от токов небаланса при внешних к.з. и от бросков тока намагничивания применяют специальные диф. реле с БНТ (реле типа РНТ) и диф. реле с торможением (реле типа ДЗТ). Схемы дифференциальных защит трансформатора На практике применяют схемы диф. защиты различной сложности и с использованием разных способов отстройки от внешних к.з. и от бросков намагничивающих токов. В простейшем случае в защите используют обычные реле тока (типа РТ-40) без замедления. Такую защиту называют дифференциальной отсечкой. Принципиальная схема диф. отсечки 2-х обмоточного трансформатора приведена на рис. 8-6. Рис. 8-6. Принципиальная схема дифференциальной отсечки 2-х обмоточного трансформатора. Ток срабатывания диф. отсечки отстраивается от броска намагничивающего тока: I_с.з.=К_нI_ном.Т

где:
Iном.Т	—	номинальный ток трансформатора
Кн=35		—	коэффициент надёжности.

Для облегчения отстройки I_с.з. от броска намагничивающего тока, который быстро затухает, в схеме диф. отсечки устанавливают промежуточное реле с временем действия 0,040,06с. При условии выбора ТТ диф. отсечки по кривым предельной кратности (полная погрешность ТТ не должна превышать 10%), отстройка тока срабатывания от броска тока намагничивания обеспечивает отстройку защиты и от токов небаланса при внешних к.з. Основным достоинством диф. отсечки является простота схемы и быстродействие. Недостатком является большой ток срабатывания, вследствие чего защита оказывается, в ряде случаев нечувствительна (например, к витковым замыканиям). При использовании диф. отсечки в качестве основной защиты от внутренних повреждений в трансформаторе, коэффициент чувствительности должен быть: К_ч2. Упрощённая схема диф. отсечки (рис. 8-6) выполняется в 2-х фазном исполнении (на стороне треугольника силового трансформатора устанавливаются ТТ в 2-х фазах «А» и «С» и на двух реле тока). Упрощённая схема не действует при двойных замыканиях на землю на стороне НН силового трансформатора в тех случаях, когда земля в трансформаторе возникает на фазе, не имеющей ТТ (на фазе «В»). Это повреждение должно отключаться другими защитами трансформатора (например, МТЗ). Диф. отсечка из-за недостаточной её чувствительности применяется на трансформаторах малой мощности (до 25 МВА). На трансформаторах средней и большой мощности (25 МВА и более) применяют трехфазные схемы продольных дифференциальных защит с использованием диф. реле типа РНТ и реле с торможением типа ДЗТ. Принципиальная схема диф. защиты двухобмоточного трансформатора с использованием БНТ приведена на рис. 8-7. Наличие быстронасыщающихся трансформаторов (TLA на рис. 8‑7) позволяет эффективно отстраиваться от бросков намагничивающего тока и токов небаланса при внешних к.з. (БНТ практически запирает защиту при наличии аредиодической составляющей в токе дифференциальной цепи – в реле КА-1КА3. Поэтому отстройка диф. защиты может осуществляться от установившегося значения периодической составляющей тока небаланса, что значительно повышает чувствительность защиты. При существенной разнице между токами в плечах диф. защиты используются выравнивающие (уравнительные) обмотки TLA. Рис. 8-7. Схема диф. защиты двухобмоточного трансформатора с БНТ. а) принципиальная б) развернутая Практически ток срабатывания диф. защиты трансформаторов без РПН выбирают равным: I_с.з.=(12)I_ном.Т. Ток к.з., как и ток намагничивания, содержит апериодическую составляющую, которая затухает значительно быстрее, чем периодическая составляющая. Наличие БНТ замеляет работу диф. защиты при к.з. в трансформаторе на время 0,010,03с, что является допустимым. На трансформаторах с РПН ток срабатывания диф. защиты с БНТ получается равным: I_с.з.=(3-4)I_Т.ном. Достаточно высокая чувствительность диф. защиты сохраняется при использовании реле типа ДЗТ с магнитным торможением, однолинейная схема включения которого приведена на рис. 8-8. Применение реле ДЗТ целесообразно в случаях необходимости отстройки диф. защиты от токов небаланса, вызванных внешними к.з. При внешних к.з токи тормозных обмоток создают магнитный поток насыщающий крайние стержни магнитопровода, и ток срабатывания возрастает пропорционально току в тормозных обмотках. При к.з. в зоне диф. защиты ток в рабочей обмотке I_{р (вт.к)} имеет большую величину и защита, несмотря на подмагничивание тормозным током, срабатывает . Рис. 8-8. Реле с магнитным торможением (ДЗТ) а) схема включения реле б) сравнительная характеристика реле. Реле ДЗТ с несколькими тормозными обмотками используется в диф. защитах многообмоточных трансформаторов. Диф. защита действует и при витковых замыканиях в трансформаторе, однако её чувствительность зависит от доли замкнувшихся витков. В настоящее время промышленностью выпускается полупроводниковая дифференциальная защита для использования на мощных трансформаторах типа ДЗТ-21, ток срабатывания которой равен (0,2-0,3)U_ном.Т.Выводы:

1. Продольная дифференциальная защита является основной быстродействующей защитой трансформаторов и автотрансформаторов от повреждений как внутри баков, так и вне их, в зоне, ограниченной трансформаторами тока схемы защиты.
2. Принцип действия продольной диф. защиты трансформаторов (автотрансформаторов), так же как и диф. защит ВЛ и генераторов, основан на сравнении величины и фазы токов по концам защищаемого элемента.
3. Недостатком диф. защиты является недостаточная её чувствительность при к.з. внутри обмоток (в том числе при витковых замыканиях) при применении достаточно грубых защит с током срабатывания больше номинального тока трансформатора (I_с.з.>I_ном.Т).
4. Ток срабатывания диф. защиты трансформатора необходимо отстраивать от токов небаланса при сквозных (внешних) к.з., а также от бросков тока намагничивания силового трансформатора при включении и отключении его от сети.
5. Для повышения чувствительности диф. защиты трансформатора применяют специальные диф. реле с быстронасыщающимися трансформаторами (БНТ) типа РНТ и реле с магнитным торможением типа ДЗТ.
6. Дифференциальную защиту рекомендуется применять на трансформаторах мощностью 6,3 МВА и выше, а также на трансформаторах собственных нужд электростанций мощностью 4 МВА и выше.
7. На трансформаторах малой мощности (до 25 МВА) применяются дифференциальные отсечки (без БНТ).
8. На трансформаторах средней и большой мощности применяются дифференциальные защиты с БНТ с использованием реле РНТ, а на трансформаторах с регулировкой напряжения под нагрузкой и на многообмоточных трансформаторах – дифференциальные защиты с использованием реле ДЗТ.
9. На мощных трансформаторах в настоящее время широко используется высокочувствительная полупроводниковая диф. защита типа ДЗТ‑21, ток срабатывания которой не более 0,3I_ном.Т.

Какой минимальный коэффициент чувствительности должна иметь дифзащита трансформатора

Для чего осуществляется заземление первичной обмотки трансформаторов напряжения соединенных в звезду с двумя вторичными обмотками?

Варианты ответов:

• Для возможности измерения фазных напряжений и осуществления контроля изоляции сети
• Для обеспечения технического учета
• Для обеспечения условий безопасности персонала
• Для крепления ТН к конструкции

11 вопрос

Почему нельзя прокладывать цепи напряжения от ТН до щита управления в разных кабелях?

Варианты ответов:

• При прокладке в разных кабелях увеличивается ударный ток
• При прокладке фаз от ТН в разных кабелях увеличивается индуктивность кабеля
• При прокладке в разных кабелях увеличивается ёмкостное сопротивление кабеля
• При прокладке в разных кабелях увеличивается продольная составляющая активного сопротивления

12 вопрос

Какой минимальный коэффициент чувствительности должна иметь диф. защита трансформатора?

Варианты ответов:

13 вопрос

Какая зона действия дифференциальной защиты трансформатора?

Варианты ответов:

• Зона, ограниченная шинами ВН и НН
• Зона, охватывающая шины НН
• Зона, ограниченная трансформаторами тока на стороне ВН и НН трансформатора
• Зона, охватывающая шины СН

14 вопрос

Назовите основные защиты силового маслонаполненного трансформатора?

Варианты ответов:

• Защита от перегрева
• Дифференциальная защита и газовая защита
• Защита от замыкания на землю
• Защита от перегрузки

15 вопрос

В разомкнутой системе управления отсутствует

Варианты ответов:

• Токовая защита
• Защита от перегрузки
• Защита от перенапряжения
• Обратная связь

16 вопрос

Контактора от пускателя отличается

Варианты ответов:

• Малой частотой включения
• Отсутствием защитных функций по напряжения
• Отсутствием теплового реле
• Отсутствием вспомогательных контактов

17 вопрос

Что является основой действия теплового реле?

Варианты ответов:

• Изменение потенциала
• Изменение тока
• Изменение сопротивления
• Разность линейного расширения

18 вопрос

Каково назначение реле времени?

Варианты ответов:

• Обеспечивать защиту по току
• Обеспечивать мгновенность срабатывания
• Обеспечивать защиту по максимальному напряжению
• Обеспечивать выдержку времени

19 вопрос

Что не входит в силовую часть электромеханической системы?

Варианты ответов:

• Муфта
• Преобразователь
• Двигатель
• Датчик возмущений

20 вопрос

Что является основой полупроводникового усилителя?

Варианты ответов:

• Термистор
• Диод
• Транзистор
• Тиратрон

21 вопрос

На что реагирует импедаксные реле?

Варианты ответов:

• Сопротивление
• Мощность
• Направление энергии
• Ток

22 вопрос

Почему воздушные зазоры в трансформаторе делают минимальными?

Варианты ответов:

• Для уменьшения намагничивающей составляющей тока холостого хода.
• Для уменьшения магнитного шума трансформатора.
• Для увеличения массы сердечника.
• Для увеличения механической прочности сердечника.

23 вопрос

Почему сердечник трансформатора выполняют из электротехнической стали?

Варианты ответов:

• Для уменьшения намагничивающей составляющей тока холостого хода.
• Для уменьшения тока холостого хода.
• Для улучшения коррозийной стойкости.
• Для уменьшения активной составляющей тока холостого хода.

24 вопрос

Почему пластины сердечника трансформатора стягивают шпильками?

Варианты ответов:

• Для крепления трансформатора к объекту.
• Для уменьшения влаги внутри сердечника.
• Для уменьшения магнитного шума.
• Для увеличения механической прочности.

25 вопрос

Почему сердечник трансформатора выполняют из электрически изолированных друг от друга пластин электротехнической стали?

Варианты ответов:

• Для уменьшения массы сердечника.
• Для упрощения конструкции трансформатора.
• Для увеличения электрической прочности сердечника.
• Для уменьшения вихревых токов.

26 вопрос

На каком законе электротехники основан принцип действия трансформатора?

Варианты ответов:

• На первом законе Кирхгофа.
• На законе электромагнитных сил.
• На законе электромагнитной индукции.
• На законе Ома.

27 вопрос

Как соединены первичная и вторичная обмотки трехфазного трансформатора, если трансформатор имеет 11 группу (Y – звезда, ∆ – треугольник)?

Варианты ответов:

28 вопрос

В каком режиме работает измерительный трансформатор напряжения?

Варианты ответов:

• В номинальном режиме.
• В режиме короткого замыкания.
• в режиме близком к режиму холостого хода.
• В режиме холостого хода.

29 вопрос

Что произойдет с током первичной обмотки трансформатора, если нагрузка трансформатора увеличится?

Варианты ответов:

• Не изменится.
• Станет равным нулю
• Уменьшится.
• Увеличится.

30 вопрос

Что произошло с нагрузкой трансформатора, если ток первичной обмотки уменьшился?

Варианты ответов:

• Увеличилась.
• Сопротивление нагрузки стало равным нулю.
• Уменьшилась.
• Осталась неизменной.

31 вопрос

От каких повреждений в трансформаторе не предусмотрены устройства релейной защиты?

Варианты ответов:

• Однофазных замыканий на землю в обмотке и на выводах, присоединенных к сети с глухозаземленной нейтралью
• Однофазных замыканий на землю в сетях 310 кВ с изолированной нейтралью
• Витковых замыканий в обмотках
• Многофазных замыканий в обмотках и на выводах

32 вопрос

Дайте определение Релейная Защита

Варианты ответов:

• Набор специальных реле, предназначенных для быстрого, автоматического (при повреждениях) выявления и отделения от электроэнергетической системы повреждённых элементов этой электроэнергетической системы в аварийных ситуациях с целью обеспечения нормальной работы всей системы.
• Комплекс электромеханических реле, предназначенных для быстрого, автоматического (при повреждениях) выявления и отделения от электроэнергетической системы повреждённых элементов этой электроэнергетической системы в аварийных ситуациях с целью обеспечения нормальной работы всей системы.
• Комплекс микропроцессорных устройств, предназначенных для быстрого, автоматического (при повреждениях) выявления и отделения от электроэнергетической системы повреждённых элементов этой электроэнергетической системы в аварийных ситуациях с целью обеспечения нормальной работы всей системы.
• Комплекс устройств, предназначенных для быстрого, автоматического (при повреждениях) выявления и отделения от электроэнергетической системы повреждённых элементов этой электроэнергетической системы в аварийных ситуациях с целью обеспечения нормальной работы всей системы.

33 вопрос

На изменение какой физической величины реагирует РТ (реле тока)

Варианты ответов:

• На увеличение или снижение давления.
• На увеличение или снижение напряжения.
• На увеличение или снижение частоты.
• На увеличение или снижение тока.

34 вопрос

На изменение какой физической величины реагирует РН( реле напряжения)

Варианты ответов:

• На увеличение или снижение частоты.
• На увеличение или снижение тока.
• На увеличение или снижение давления.
• На увеличение или снижение напряжения.

35 вопрос

Для чего преднозначено РВ( реле времени)

Варианты ответов:

• Для искуственного замедления действия устройств релейной защиты и электроавтоматики
• Для отсчета времени срабатывания электромеханических реле.
• Для перемещения во времени устройств РЗиА
• Для точного отсчета времени срабатывания электромеханических реле.

36 вопрос

Принцип работы индукционного реле.

Варианты ответов:

• Взаимодействие магнитного потока с водяными потоками
• Взаимодействие вихревых токов с магнитной индукцией.
• Взаимодействие магнитного потока с вихревыми токами
• Взаимодействие двух магнитных потоков с вихревыми токами.

37 вопрос

Как обозначается начало и конец первичной обмотки трансформатора тока

Варианты ответов:

• Н1 иН2
• Л2 иЛ1
• Н2 иН1
• Л1 и Л2

38 вопрос

Как обозначается начало и конец вторичной обмотки трансформатора тока

Варианты ответов:

• Н1 и Н2
• И2 и И1
• И1 и И2
• Н2 и Н1

39 вопрос

Какие величины отражаются в протоколе испытания трансформатора тока при проверке характеристики намагничивания?

Варианты ответов:

• Мощность
• Мощность и Напряжение
• Напряжение и ток
• Напряжение

40 вопрос

В каких распределительных устройствах могут применяться масляные выключатели?

Варианты ответов:

• В РУ 0,4 кВ, РУ 6 кВ, РУ 110 кВ
• В РУ 0,5 кВ, РУ 6 кВ, РУ 110 кВ
• В РУ 110 кВ и РУ 6 кВ
• В РУ 0.2 кВ и РУ 0.5 кВ

41 вопрос

Какие документы оформляются после проведения комплексной проверки РЗ и А (релейной защиты и автоматики)?

Варианты ответов:

• Заполняется журнал.
• Оформляется протокол.
• Делается запись в наряде-допуске и оформляется протокол.
• Делается запись в наряде-допуске.

42 вопрос

Что необходимо выполнить, если работа на электродвигателе или приводимом им в движении механизме связана с прикосновением к токоведущим и вращающимся частям?

Варианты ответов:

• Работа производится в диэлектрических перчатках.
• Работа может выполняться под наблюдением другого работника, имеющего IV группу по электробезопасности.
• Работа на электродвигателе не производится.
• Электродвигатель должен быть отключен с выполнением технических мероприятий, предотвращающих его ошибочное включение.

43 вопрос

Схема, определяющая полный состав элементов и связей между ними и, как правило, дающая детальное представление о принципах работы изделия.

Варианты ответов:

• подключения
• общая
• принципиальная
• структурная

44 вопрос

Какими защитами оборудованы секционные масляные выключатели?

Варианты ответов:

• Токовой отсечкой, подключаемой на момент включения СВМ.
• Токовой отсечкой, защитой минимального напряжения, подключаемой на момент включения СВМ.
• Токовой отсечкой, максимальной токовой защитой, подключаемой на момент включения СВМ.
• Токовой отсечкой, защитой от замыкания на землю, подключаемой на момент включения СВМ.

45 вопрос

Что необходимо выполнить при работе во вторичных устройствах и цепях трансформаторов напряжения с подачей напряжения от постороннего источника?

Варианты ответов:

• Специальных мероприятий не требуется.
• Изолировать вторичные обмотки трансформаторов напряжения.
• Закоротить вторичные обмотки трансформаторов напряжения.
• Принять меры, исключающие возможность обратной трансформации.

46 вопрос

Какие схемы учета расхода эл.энергии применяются на нашем предприятии?

Варианты ответов:

• Государственный и производственный
• Коммерческий и технический
• Заводской и цеховой
• Учет энергосистемы

47 вопрос

Что необходимо выполнить при необходимости разрыва токовой цепи измерительных приборов, устройств релейной защиты, электроавтоматики, подключенных через измерительные трансформаторы тока?

Варианты ответов:

• Закоротить цепь вторичной обмотки трансформатора тока на специально предназначенных для этого зажимах или с помощью испытательных блоков.
• Специальных мероприятий не требуется.
• Закоротить первичную и вторичную обмотку трансформатора тока.
• Разомкнуть вторичную обмотку трансформатора тока.

48 вопрос

Как должны производиться работы с приборами учета электроэнергии?

Варианты ответов:

• Без снятия напряжения во всех случаях.
• Со снятием напряжения, если цепи счетчиков не подключены к измерительным трансформаторам.
• Со снятием напряжения во всех случаях.
• Без снятия напряжения, если цепи счетчиков подключены к измерительным трансформаторам.

Идет подсчет результатов

Сообщить о нарушение

Ваше сообщение отправлено, мы постараемся разобраться в ближайшее время.

Поделиться тестом:

• 1
• 0

Вставить на сайт: HTML-код

Попробуйте пройти эти тесты:

Комментарии:

1 комментариев Команда Разработчиков 15 марта 2021

Подписывайтесь на наши странички! Обязательно делитесь с друзьями! Впереди много новых интересных тестов! Ежедневные добавления! Страницы: Яндекс Дзен, ВКонтакте, Одноклассники, Facebook

Популярные тесты

Преимущества

Можете встраивать тесты на Ваш сайт. Тест показывается нашем и других сайтах. Гибкие настройки результатов. Возможность поделиться тестом и результатами. Лавинообразный («вирусный») трафик на тест. Русскоязычная аудитория. Без рекламы!

Создавайте тесты онлайн, всё бесплатно. У нас можно бесплатно: создать тест онлайн для для учеников, друзей, сотрудников, для вашего сайта, с ответами и результатами — Все Бесплатно!

Пользователям

Вам захотелось отдохнуть? Или просто приятно провести время? Выбирайте и проходите онлайн-тесты, делитесь результатом с друзьями. Проверьте, смогут они пройти также как Вы, или может лучше?

Конструктор Тестов ру — это огромное количество интересных и бесплатных тестов на сообразительность, IQ, зрение, знания правил дорожного движения, программирования и многое другое. Если Вам понравилось, обязательно поделитесь со своими друзьями в социальных сетях или просто ссылкой. А еще Вы можете легко создать свой тест и его будут проходить десятки тысяч людей.

Внимание! Наши тесты не претендуют на достоверность – не стоит относиться к ним слишком серьезно!

Информация

• Контакты
• Реклама на проекте
• ВКонтакте
• Одноклассники
• Facebook

HTML-код для вставки на сайт Разрешить комментарии Автор теста запретил комментарии Блок Новинок и Популярных тестов Теперь тесты из блоков новинок и популярных отображаются внутри вашего сайта, что увеличивает просмотры ваших страниц в 5 раз! Все комментарии после публикации проходят строгую модерацию!