Коэффициент заполнения окна трансформатора что это

Коэффициент заполнения окна трансформатора что это

Теги статьи:

Добавить тег

Расчёт импульсных трансформаторов Автор: PLATON, dr-alex192@yandex.ru
Опубликовано 11.11.2014
Создано при помощи КотоРед.
Хочу рассказать о расчёте импульсных трансформаторов т.к. в сети очень много методик, но все они какие – то отдалённые и примерные с какими то непонятными коэффициентами, числами, откуда они взялись никто не описывает а приводит конечный результат в итоге результат получается с большим отклонением!! Начнём с того, что мы захотели разработать некое устройство, посчитали необходимую требуемую мощность на выходе, допустим она равна 250 Вт, далее необходимо выбрать магнитопровод обеспечивающий заданую мощность. Для этого существует реальная формула для оценки входной габаритной мощности магнитного элемента:

• кф – коэффициент формы напряжения или тока: для синуса =1,11 для прямоугольника =1.
• Кзс – коэффициент заполнения геометрического сечения магнитопровода материалом феромагнетика Кзс = 0,6 – 0,95 и даётся в справочной литературе на магнитный элемент.
• Кок — коэффициент заполнения окна магнитопровода сечениями проводников, Кок =0,35.
• n0 – коэффициент показывающий какую часть катушки занимает первичная обмотка, для трансформаторов n0 = 0,5.
• Sc – сечение магнитопровода.
• Sок – сечение окна магнитопровода.
• J – плотность тока, при естественном охлаждении 3500000 А/м2, при принудительном 6000000 А/м2
• В – рабочая индукция магнитопровода.
• F — частота напряжения либо тока Гц.

И так по этой формуле мы оценим реальную габаритную мощность трансформатора и прикиним что можем выжать с этого сердечника!

Например:

Имеем трансформатор от компьютерного блока питания с параметрами.

Сечение магнитопровода Sс = 0,9 см2

Сечение окна Sок = 2,4 см2

Рабочая индукция В = 0,15 (ориентировочное значение)

Частота предпологаемой работы нашего устройства f = 50кГц.

Все величины в единицах СИ. Т.е. переводим всё в метры, амперы, герцы, и.т.д.

Получим:

Так сердечник оценили, идём дальше, теперь необходимо разобраться с витками и сечением провода.

Начнём с витков в первичной обмотки, для этого существует замечательная формула:

Все данные мы рассмотрели выше, кроме U1— это непосредственно напряжение на первичной обмотке.

Допустим строим полумостовой преобразователь, Еп = 24В, следовательно U1 = 12В т.к первичная обмотка будет подключена через ёмкостной делитель т.е 24/2.

Далее считаем.

Вторичная обмотка допустим имеет напряжение 50В.

Все значения округляем до целого числа!

Теперь посчитаем сечение проводников обмоток.

P1 – мощность необходимая нам на выходе и принятая ранее 250 Вт.

• Вторичной: (потерями пренебрежём)

При намотке трансформатора не забываем про вытеснение тока на поверхность проводника в зависимости от частоты и производим расщепление проводника (литцендрант) или используем фольгу.

• Формула для расчёта расщепленного проводника:

Теперь не трудно посчитать и диаметр провода и раскладку провода!

В этой статье я хотел коротко и доступно рассказать о расчёте импульсного трансформатора, с разъяснением основных коэффициентов, что откуда берётся.

Также не забываем, что для более качественного расчёта необходимо использовать справочные данные магнитного элемента.

В итоге хотелось сказать, что использую даную методику уже несколько лет для расчёта как низкочастотных так и ВЧ трансформаторов.

Используемая литература:

Обрусник В.П. Магнитные элементы электронных устройств: Учебное пособие. — Томск: ТУСУР 2006 — 154 с.

Выбор и параметры сердечника трансформатора

Всем доброго времени суток! В прошлой статье я рассказывал об определении габаритной мощности трансформатора Р_Г и об определении коэффициента заполнении окна k_ок трансформатора. Для выбора трансформатора этих данных недостаточно. Существенное влияние на его параметры оказывают заданные величины, например, напряжение, частота, режим и условия работы. Часто тип трансформатора, его сердечник и обмотки известны изначально, в противном случае их следует выбирать исходя из заданных условий.

Для сборки радиоэлектронного устройства можно преобрески DIY KIT набор по ссылке.

Как выбрать тип трансформатора?

Тип трансформатора определяется конструкцией применяемого в нём сердечника. В настоящее время выпускается большое разнообразие сердечников в особенности ферритовых. Но среди них можно выделить три основных типа: стержневой (СТ), броневой (БТ) и тороидальный (ТТ). Остальные же являются, по сути, их модификацией с различными конструктивными особенностями.

Сделать однозначный выбор в пользу того или иного типа невозможно, так как каждый обладает своими достоинствами и недостатками и должен применяться в зависимости от назначения и предъявляемых к нему требований. К трансформаторам могут предъявляться следующие требования и их комбинация: массогабаритные, по стоимости, влияние собственных и внешних магнитных полей, конструктивные факторы и технологичность производства.

Основные типы конструкций сердечников трансформаторов: стержневой СТ, броневой БТ и тороидальный ТТ трансформаторы (слева направо).

При условии минимального падения напряжения (∆U) на промышленной частоте (50 Гц) наименьшим объемом обладает БТ, а весом – ТТ. Стержневые трансформаторы несколько уступают броневым (до 10%). При увеличении частоты, по весу – СТ улучшают свои параметры по сравнению с БТ, а по объему – ухудшаться. ТТ при возрастании частоты значительно улучшают массогабаритные показатели. Таким образом, при условии минимального падения напряжения при частоте 50 Гц рекомендуется применение броневых сердечников (БТ), а при повышении частоты следует использовать тороидальные сердечнике (ТТ), если вес и объем играет решающую роль.

Если ключевым требованием к трансформатору является постоянство рабочей температуры (∆T), то здесь рекомендации другие. При малой мощности БТ имеют преимущество, а в остальных случаях следует использовать СТ даже при повышенных частотах. Использование ТТ имеет смысл только на небольших мощностях особенно на повышенных частотах, так как с ростом мощности преимущества по массе и весу сглаживаются, а при больших мощностях (свыше сотен ватт) ТТ начинают уступать как СТ, так и БТ.

В итоге можно сказать, что для трансформаторов небольшой мощности (до 50 Вт) рекомендуется применять БТ и ТТ, а на высоких частотах – ТТ. При мощностях более 50 Вт показатели СТ становятся лучше, чем у БТ, а при мощностях более 250 Вт лучше, чем у ТТ.

Если условием для проектирования трансформатора является наибольшее значение КПД, то на промышленной частоте (50 Гц) лучшие показатели у БТ и СТ в порядке убывания, а на повышенных и высоких – ТТ и БТ, также в порядке убывания. Также стоит отметить, что ТТ обладает наименьшим намагничивающим током, при прочих равных условиях.

На высоких частотах важную роль часто играют магнитные поля рассеяния и восприимчивость к внешним магнитным полям. В этом отношении лучшими показателями отличаются тороидальные трансформаторы (при равномерно распределённой обмотке по сердечнику), а также стержневые трансформаторы (при равном разделении обмотки между стержнями). Собственная емкость у ТТ достаточно высокая по сравнению с БТ и СТ.

С точки зрения технологичности наилучшими показателями обладают БТ и СТ. Из недостатков ТТ здесь можно выделить следующее: необходимость последовательного изготовления сердечника и катушки, а также низкая производительность намотки катушки.

Рекомендуемые области применения различных типов трансформаторов.

Вид трансформатора			На штампованных сердечниках	На ленточных сердечниках
Низковольтные	Малой мощности (до 50 Вт)		БТ	БТ, СТ
	Средней и большой мощности (более 50 Вт)	50 Гц	БТ	СТ
		< 10 кГц	БТ	СТ, ТТ
		> 10 кГц	БТ, ТТ	ТТ, СТ
Высоковольтные (тысячи вольт)		< 10 кГц	БТ	СТ, ТТ
		> 10 кГц	БТ, ТТ	СТ, ТТ
С высоким потенциалом		< 10 кГц	БТ, ТТ	СТ, ТТ
		> 10 кГц	ТТ, БТ	ТТ, СТ
При необходимости надёжного экранирования			ТТ, СТ	ТТ, СТ
Примечание. Первым указывается тип трансформатора, применение которого предпочтительней.

Основные размеры трансформатора

Геометрические размеры трансформатора в большинстве случаев являются определяющими для его технико-экономических показателей. Основными размерами катушки трансформатора являются её высота и ширина (толщина), ограниченные размерами сердечника. Для сердечника основными размерами будут: ширина стержня, несущего катушку а; толщина стержня b; ширина окна с и высота окна h.

Основные размеры сердечников трансформаторов разных типов.

В технических характеристиках на сердечники и литературе единицей измерения размеров, как правило, является миллиметры мм (mm).

Для упрощения расчётов и некоторой унификации сердечников в отечественной литературе и методиках расчёта был введен так называемый базовый размер. В качестве базового может быть взят один из основных размеров трансформатора. В большинстве случаев в качестве базового размера берётся ширина стержня а. Тогда геометрия сердечника описывается следующими соотношениями

Используя базовый размер а и безразмерные коэффициенты x, y, z можно выразить все геометрические характеристики трансформатора: длины, сечения, поверхности и объёмы. Например, сечение сердечника S_c = ab, а с учетом базового размера S_c = ya 2 . Объём броневого трансформатора БТ

а с учетом базового размера

то есть геометрические параметры трансформатора с учётом базового размера выражаются формулами типа

где k – может иметь значение от 1 до 3, в зависимости от типа величины (1 – длины; 2 – площади, поверхности, сечения; 3 – объёмы);

φ_i – функция геометрической характеристики трансформатора, индекс «i» указывает конкретную характеристику.

Характеристика трансформатора	Обозначение функции	Обозначение характеристики
Длина средней магнитной линии	φl	lc= φla
Средняя длина витка катушки	φw	lw= φwa
Сечение сердечника (геометрическое)	φs	sc= φsa 2
Полное сечение (площадь) окна сердечника	φok	sok= φoka 2
Площадь поверхности охлаждения катушки	φпк	Пк= φпкa 2
Площадь поверхности охлаждения сердечника	φпс	Пс= φпсa 2
Объем, занимаемый катушкой	φk	Vk= φka 3
Объем, занимаемый сердечником	φс	Vс= φсa 3

Геометрические характеристики трансформатора и их функции.

Функции геометрии не имеют размерности, поэтому с их помощью проще проводить анализ различных типов трансформаторов.

Функции геометрических параметров броневого трансформатора

Итак, начнем c геометрических параметров броневого трансформатора:

— длина средней магнитной линии l_c

— средняя длина витка l_w

— площадь сечения сердечника s_c

— сечение окна сердечника s_ok

— площадь поверхности охлаждения катушки П_к

— площадь поверхности охлаждения сердечника П_с

— объем занимаемый катушкой V_k

— объем занимаемый сердечником V_c

Функции геометрических параметров стержневого трансформатора

Для геометрических параметров стержневого трансформатора функции имеют вид:

— длина средней магнитной линии l_c

— средняя длина витка l_w

— площадь сечения сердечника s_c

— сечение окна сердечника s_ok

— площадь поверхности охлаждения катушки П_к

— площадь поверхности охлаждения сердечника П_с

— объем занимаемый катушкой V_k

— объем занимаемый сердечником V_c

Функции геометрических параметров тороидального трансформатора

Ещё одним из основных типов трансформатора является тороидальный, для которого функции геометрии будут следующие:

— длина средней магнитной линии l_c

— средняя длина витка l_w

— площадь сечения сердечника s_c

— сечение окна сердечника s_ok

— площадь поверхности охлаждения катушки П_к

— площадь поверхности охлаждения сердечника П_с

— объем занимаемый катушкой V_k

— объем занимаемый сердечником V_c

Функции геометрических параметров φ­_i широко используются для расчёта электромагнитных нагрузок трансформатора (плотности тока j и индукции В) и его электрического расчета.

Выбор материала сердечника

На данный момент разработано большое количество магнитных материалов, из которых изготавливают сердечники трансформаторов. Основными из них являются:

1. Электротехнические стали используются на частотах до десятков кГц и имеют индукцию насыщения B_S ≤ 2 Тл. На частоте 50 Гц применяется сталь толщиной 0,35 – 0,5 мм, а выше – толщиной 0,05 – 0,15 мм. Например, 3411, 3412, 3421, 3422 и т.д.
2. Электротехнические сплавы используются на частотах до 100 кГц с индукцией насыщения до 1,5 Тл. Изготавливаются в виде ленты толщиной 0,05 – 0,1 мм. Например, 79НМ, 34НКМП и т.д.
3. Ферриты применяются в широком диапазоне частот от единиц кГц до единиц МГц с индукцией насыщения до 0,5 Тл. Изготавливаются в виде сердечников различных типов. Например, 1500НМ3, 700НМ, N72, М33 и т.д.
4. Магнитодиэлектрики имеют незначительную магнитную проницаемость до сотен единиц, а индукцию насыщения и рабочую частоту в широком диапазоне в зависимости от типа:

— альсиферы (B_S = 0,2 – 0,5 Тл, максимальная частота 20 – 700 кГц), например, ТЧ-90, ВЧ-32 и т.д.;

— пресспермы (B_S = 0,5 – 0,8 Тл, частота до 100 кГц), например, МП-60, МП-140, МП-250 и т.д.

Основными параметрами магнитных материалов являются: индукция насыщения B_S, остаточная индукция B_r, абсолютная магнитная проницаемость μ_a, удельные потери Р_уд на единицу объема или массы, коэрцитивная сила Н_с, прямоугольность петли гистерезиса B_r/B_S.

Материал сердечника должен позволять изготавливать сердечники наименьшего объема (высокое значение μ_a) и обладать минимальными потерями мощности (низкое значение Р_уд). Но зачастую данные требования противоречивы, поэтому необходимый выбор материала должен основываться на достижении наилучшего значения наиболее важного для изделия параметра. Чаще всего разработчики в качестве основного ограничения выбирают массогабаритные характеристики материала с приемлемыми потерями мощности.

С выбором материала сердечника необходимо определить коэффициент заполнения сердечника k_c зависит от вида сердечника. Для прессованных (ферриты, магнитодиэлектрики) k_с = 1, а для ленточных и шихтованных зависит от толщины магнитного материала

Толщина ленты, мм	0,35	0,15	0,1-0,08	0,05	0,02
Коэффициент заполнения сердечника, kc	0,93	0,9	0,85	0,75-0,8	0,65-0,7

Для приблизительных расчётов в случае ленточных и шихтованных сердечников можно принимать k_с = 0,9.

Оптимальная геометрия сердечника

Трансформаторы проектируют для различных комбинаций электрических параметров и условий эксплуатации. Для этого выпускаются сердечники унифицированных серий по каким-либо параметрам. Однако их применение не всегда возможно, так как унификация охватывает лишь какой-то определённый набор параметров, не всегда удовлетворяющих потребителей. Поэтому перед проектировщиками возникает необходимость использовать сердечник с неунифицированными размерами.

Для изготовления трансформатора с нестандартным сердечником, его геометрию (параметры x, y, z) следует выбирать оптимальной в зависимости от заданных условий и критериев проектирования.

Трансформатором с оптимальной геометрией является трансформатор, для которого обеспечивается его минимальный вес, объем, стоимость. Геометрия трансформатора полностью определяется геометрией сердечника.

Оптимальная геометрия трансформатора может обеспечивать или получать наилучшие технико-экономические показатели при заданных критериях проектирования или же, если размеры сердечника выбраны с запасом, получить минимальные значения ограничивающих факторов проектирования.

Критерии проектирования характеризуют способность трансформатора выполнять свои функции как элемент общей схемы устройства. Для трансформаторов существуют три основных критерия проектирования: допустимый перегрев ∆T, допустимое падение напряжения ∆U и допустимый намагничивающий ток i₀. В каждом случае один из критериев окажется самым жестким и определяющим весь ход проектирования и определения электромагнитных нагрузок j(плотность тока в обмотках) и B(магнитная индукция в сердечнике). Таким образом, для каждого критерия проектирования существует своя оптимальная геометрия (параметры x, y, z), при которой обеспечиваются наилучшие технико-экономические показатели.

Ориентировочные рекомендации по выбору оптимальных значений x, y, z для разных типов трансформаторов и условий проектирования приведены ниже.

Оптимальная геометрия для трансформатора наименьшей стоимости

Частота		50 Гц			≥ 400 Гц
Параметры геометрии		x	y	z	x	y	z
БТ	∆U	0,5	2	1,3	0,8	2	1,8
	∆T	0,7	2	1,5	1	1,8	1,6
СТ	∆U	0,9	2	1,6	1,3	2	2,5
	∆T	0,9	2	1,7	1,4	1,6	2
ТТ	∆U	1,6	1,8	—	2,3	1,7	—
	∆T	1,3	1,1	—	1,6	0,6	—

Оптимальная геометрия для трансформатора наименьшего объёма

Частота		50 Гц			≥ 400 Гц
Параметры геометрии		x	y	z	x	y	z
БТ	∆U	0,5	2	1,5	0,8	2	2
	∆T	0,7	2	1,7	1	2	2
СТ	∆U	0,9	2	2,5	1,1	2	3
	∆T	1	2	2,5	1,4	2	2,6
ТТ	∆U	2	1,8	—	2,4	1,8	—
	∆T	1,5	1,3	—	1,7	0,7	—

Оптимальная геометрия для трансформатора наименьшего веса

Частота		50 Гц			≥ 400 Гц
Параметры геометрии		x	y	z	x	y	z
БТ	∆U	0,6	2	1,6	1	2	2
	∆T	0,8	2	1,5	1	2	1,9
СТ	∆U	1	1,8	2,2	1,6	1,6	2,8
	∆T	1,1	1,6	2	1,6	1,6	2,3
ТТ	∆U	2	2	—	3	2	—
	∆T	1,4	1	—	1,8	0,8	—

К данным таблицам необходимо сделать ряд примечаний:

1. Значения параметров геометрии в данных таблицах для критерия ∆T даны для трансформаторов средней мощности (от нескольких десятков до нескольких сотен Вт).
2. Незначительные вариации значений слабо сказываются на конечном результате.
3. При использовании медной фольги все значения х необходимо увеличить в 1,3 – 1,5 раз.
4. Для трансформаторов с неполным заполнением окна при ∆T = const значения х следует увеличивать в 1,2 – 1,4 раза.

Данный рекомендации позволяют спроектировать сердечник для трансформатора и получить некоторый технический и экономический эффект.

Теория это хорошо, но необходимо отрабатывать это всё практически ПОПРОБОВАТЬ МОЖНО ЗДЕСЬ

Расчет Трансформаторов

На рисунках а, б, в и г, нарисованы соответственно Ш, ШЛ, П и ПЛ-тип исполнения железа трансформаторов.

a — ширина керна на котором намотана обмотка,

c — толщина керна (набора пластин),

b — ширина окна,

h — высота окна.

Добавил рисунок для железа ОЛ-типа (тороиды).

a — ширина керна, a=(D-d)/2

D — Внешний диаметр,

d — Внутренний диаметр, окно трансформатора.

h — Высота железа

S — на рисунке, площадь железа.

Все размеры желательно записывать в миллиметрах, но при расчетах будут использоваться размеры в сантиметрах.

В зависимости от толщины пластин (для железа типа Ш и П) или ленты (для ШЛ, ПЛ и ОЛ) в расчет площади железа берется коэффициент заполнения сталью — Кст . Для пластин толщиной 0,2мм Кст =0,85; при 0,35мм Кст =0,9; при 0,5мм Кст =0,93. 0,95.

Витые сердечники имеют обычно толщину ленты 0,2мм и Кст=0,9. Коэффициент этот учитывает зазор между пластинами или лентой трансформатора, образующийся из-за окислов или специального изоляционного покрытия каждой пластины сердечника.

Для примера, возьму в расчет железо трансформатора ТС-270 с такими параметрами

a — 25мм, c — 45мм, b — 40мм, h — 100мм, конструкция сердечника П-образная, ленточная, т.е. тип-ПЛ.

Площадь железа определяется по формуле

S _c =a*c*Кст = 2,5*4,5*0,9=10,125см 2

Для тороидов, S _c =(D-d)h*К _ст /2 , и площадь окна S _o =3,14d 2 /4

Активная площадь железа найдена, теперь нужно узнать габаритную мощность,

Габаритную мощность можно определить по формуле:

P _габ =(S _c *B _m ) 2 ,

где B _m — это величина индукции в железе, Тл . Берется это значение исходя из свойств материала сердечника и его конструкции. Еще немного зависит от мощности трансформатора, от размеров железа.

Нужное значение B _m и другие необходимые параметры — можно найти из таблицы 1 ,

Таблица 1 . Некоторые поля пустые, потому что не нашел данных.

Но сразу возникает вопрос, как-же определить для какой мощности брать значение B _m если мощность еще не известна? Все просто, для грубой оценки нужно умножить площадь железа на 1,3 и возвести в квадрат, (10,125см 2 *1,3) 2 =173,25Вт, что близко к строке в таблице для 200 Вт.

По таблице находим величину B _m для сердечника типа ПЛ = 1,5 Тл. На практике, если пересчитать любой заводской трансформатор, эта величина берется немного больше, примерно на 10. 15%, для экономии железа. Можно так и поступить, просто прибавить к табличному значению еще 10%. В итоге величина индукции получается 1,5+10% = 1,65Тл

Габаритная мощность железа

(10,125*1,65) 2 = 279,1 Вт .

Число витков на вольт

W’=50/S _c *B _m , где S _c — площадь железа, с учетом коеффициента Кст , для данного трансформатора Кст =0,9.

Число витков на вольт, 50/10,125*1,65= 2,99 вит/в .

Теперь можно расчитать первичку на 220в, с запасом по напряжению как обычно до 250в. Чтобы железо не вошло в насыщение при напряжении 240. 250в.

Расчет чила витков первички

W ₁ =W’*U ₁ =250*2,99= 748 витков .

Трансформатор конструкции ПЛ, значит на каждую из двух катушек необходимо намотать половину витков, и затем соединить обмотки последовательно, соблюдая фазировку .

Расчет диаметра провода обмоток

Обычно берется в расчет медный провод. Значение плотности тока, J , А/мм 2 в таблице 1 , указано для обмоток из медного провода. Если предполагается мотать обмотки алюминиевым проводом, то плотность тока необходимо уменьшить на 38%, или что то-же самое — в 1,6 раза. Потому что у алюминия большее удельное сопротивление по сравнению с медью. Для алюминия удельное сопротивление 0,0283 Ом*мм 2 /м, для меди 0,0175 Ом*мм 2 /м (пишут по разному, в пределах 0,0172. 0,0178 Ом*мм 2 /м).

Таблица 2

Максимальный ток потребляемый первичной обмоткой

I ₁ =P _габ /U ₁ , 279,1/220 = 1,268 А . (Обмотка намотана на 250в, но в расчет берется ее рабочее напряжение, в данном случае 220в. Можно 230в, зависит от качества сети).

Теперь зная ток в обмотке, и материал провода обмотки, можно определить необходимый диаметр провода.

Диаметр провода обмоток определяется по формуле

Плотность тока в обмотке, J , найденная в таблице 1 , = 2,9 А/мм 2 . Диаметр медного провода — 0,747мм , без изоляции.

Можно уточнить по таблице 3 ближайший стандартный диаметр провода, узнать диаметр провода с изоляцией.

Таблица 3

По таблице 3 , уточняем диаметр провода с изоляцией до 0,74мм.

Длина провода первички

L ₁ =W ₁ [2(a+c)+3,14*b]10 -2 = 748[2(2,5+4,5)+3,14*4]10 -2 = 199м

Если трансформатор будет работать при полной нагрузке то желательно учесть падение напряжения в первичной обмотке из-за ее внутреннего сопротивления, в данном случае оно будет около 8 Ом.

Падение напряжения в первичной обмотке

U _{1 пад} =2,25*10 -2 *I ₁ *L ₁ /d 2 = 2,25*10 -2 *1,268*199/0,74 2 = 10,3в

Точное число витков первичной обмотки

W _{1 точн} =(U ₁ -U _{1 пад} )W’ = (220-10,3)*2,99= 627 вит

Если требуется минимальный ток холостого хода, когда трансформатор работает без нагрузки и в первичке практически нет просадки напряжения, можно не учитывать падение напряжения в первичке и мотать первичку на 748 вит.

Вес провода первички

По таблице 3 , найдем вес 100м провода 0,74мм (0,80мм с изол) = 390 грамм.

(199*390)10 -2 = 776 грамм

Теперь вторичка

Допустим напряжение вторички будет 15в.

Мощность вторички , учитывая КПД трансформатора, найденный по таблице 1 = 0,94

P ₂ =P _габ *кпд = 279,1*0,94= 262 Вт .

Ток вторички

I ₂ =P ₂ /U ₂ = 262/15= 17,5а

Сечение или диаметр провода вторички

S ₂ =I ₂ /J = 17,5/2,9= 6 мм 2 , в пересчете на диаметр — 2,77мм. Можно мотать сразу в несколько проводов, если мотать в 4 провода одновременно, то диаметр проводов нужен 1,38мм, ближайший по таблице диаметр — 1,4мм (1,48мм с изол).

Количество витков вторички

W ₂ =W _{1 точн} (U ₂ /U ₁ ) = 627(15/220) = 42,75вит. Можно округлить до 44 вит, чтобы на каждой из двух катушек трансформатора намотать по 22 витка.

Вес вторички (или всех вторичек) должен быть таким-же как и вес первички.

Проверяем размещение обмоток с учетом коэффициента Км приведенного в Таблице 1.

(все размеры в см)

где, Км — коэффициент заполнения окна медью, Q _o — площадь окна трансформатора в котором размещаются обмотки. Для Ш , ШЛ , П , ПЛ типов, находится простым перемножением ширины и высоты окна, Q _o =b*h , а для тороидов площадь окна считается по формуле S _o =3,14d 2 /4 .

Подставляя значения в формулу, диаметр провода первички и вторички 0,8мм и 3мм (с изоляцией), число витков 627вит и 44вит и площадь окна 40см 2 — находим значение Км=0,16.

На первый взгляд, результат намного меньше чем указано в Таблице 1 , но это получилось из-за больших размеров окна железа, расчитанного на алюминиевые обмотки. Поэтому медная обмотка будет свободно размещаться.

Если брать железо предназначенное для медных обмоток, то найденный коэффициент не должен превысить того что в таблице, чтобы расчитанная обмотка вся поместилась в окне трансформатора. При меньшем значении, можно увеличить диаметр проводов, как в этом случае (можно пересчитать диаметры на алюминий), или наоборот, уменьшить диаметры проводов при завышенном результате расчета Км.

В расчете я принял что во вторичке провод круглого сечения, из-за особенности формулы. Если мотать шиной того-же сечения — результат Км будет тот-же.

Диаметр провода в расчет желательно брать с изоляцией.

Для работы трансформатора при кратковременной перегрузке, нужно учитывать периодичность включения, ПВ %

Для зарядно-пусковых можно брать ПВ=10. 20%, для сварочников ПВ 40. 60%. Таким образом, можно применить железо на меньшую мощность по сравнению с мощностью нагрузки.

Величина перегрузки в зависимости от ПВ считается так:

квадратный корень из 100/ПВ %.

Если например, нужно во вторичке сварочника получить 3кВт, при ПВ 60% то понадобится трансформатор с габаритной мощностью 2,3кВт. Для зарадно пускового с ПВ 20%, при мощности на вторичке 1,5кВт, мощность трансформатора понадобится 0,7 кВт. Но учитывая повышенные потери в сопротивлении обмоток, при большем токе, то габаритная мощность железа, понадобится на 10% больше.

ПВ 20% — 1 минута под нагрузкой, 4 минуты х.х.

Еще по перегрузкам трансформаторов

Допускается перегрузка трансформатора 30% — 2 ч, 60% — 45 мин, 75% — 20 мин, 100% — 10,5 мин, 200% — 1 мин.

Кажется это пока все что я хотел рассказать

11. Методика расчета сетевого трансформатора

Целью расчета является получение заданных выходных параметров трансформатора (для сети с частотой 50 Гц) при его минимальных габаритах и массе.

Расчет трансформатора целесообразно начать с выбора магнитопровода, т. е. определения его конфигурации и геометрических размеров.

Наиболее широко распространены три вида конструкции магнитопроводов, приведенные на рис. 7.17.

Рис. 7.17. Конструкции магнитопроводов трансформаторов: а) броневого пластинчатого; б) броневого ленточного; в) кольцевого ленточного

Для малых мощностей, от единиц до десятков Вт, наиболее удобны броневые трансформаторы. Они имеют один каркас с обмотками и просты в изготовлении.

Трансформатор с кольцевым сердечником (торроидальный) может использоваться при мощностях от 30 до 1000 Вт, когда требуется минимальное рассеяние магнитного потока или когда требование минимального объема является первостепенным. Имея некоторые преимущества в объеме и массе перед другими типами конструкций трансформаторов, торроидальные являются вместе с тем и наименее технологичными (удобными) в изготовлении.

Исходными начальными данными для упрощенного расчета являются:

— напряжение первичной обмотки Ui;

— напряжение вторичной обмотки Uz;

— ток вторичной обмотки l2;

— мощность вторичной обмотки Р2 =I2 * U2 = Рвых

Если обмоток много, то мощность, отдаваемая трансформатором, определяется суммой всех мощностей вторичных обмоток (Рвых).

РАСЧЕТ ТРАНСФОРМАТОРА

Размеры магнитопровода выбранной конструкции, необходимые для получения от трансформаторов заданной мощности, могут быть найдены на основании выражения:

Sст— сечение стали магнитопровода в месте расположения катушки;

Sок — площадь окна в магнитопроводе;

Вмах— магнитная индукция, см. табл. 7.5;

J — плотность тока, см. табл. 7.6;

Кок — коэффициент заполнения окна, см. табл. 7.7;

Кст — коэффициент заполнения магнитопровода сталью, см. табл. 7.8;

Величины электромагнитных нагрузок Вмах и J зависят от мощности, снимаемой со вторичной обмотки цепи трансформатора, и берутся для расчетов из таблиц 7.5 и 7.6.

Магнитная индукция Вмах, [Тл] при Рвых, [Вт]