На какие параметры усилителя влияет емкость нагрузки

Усилитель оэ в области нижних частот. Влияние разделительных емкостей

На НЧ: к = к()  var  на НЧ появляются линейные частотные искажения.

М() = к₀/к() – коэффициент частотных искажений, где

к₀ – коэффициент усиления на СЧ;

к() – текущее значение коэффициента.

На входе усилителя и на выходе имеет место частотно-зависимый делитель напряжения, образованный С₁ и R_вх и С₂, R_н, R_вых.

К() =

М_н()- коэффициент частотных искажений на низких частотах

М_н() = = М_н(С₁)*М_н(С₂)

Частотные искажения от разделительных элементов складываются (в дб). С₁ и С₂ выбираются исходя из допустимых частотных искажений на нижней частоте f_н.

Суммарное допустимое М_н обычно равномерно распределяется по элементам.

Выбор с1 и с2

С₁ 

С₂ 

Учет влияния Сэ

Эквивалентная схема входной цепи с учетом С_э

е’_вх – эквивалентная входная ЭДС

R’_выхэ – выходное сопротивление усилителя со стороны эммитера

С_э 

Влияние разделительных емкостей и блокирующих носит дифференцирующий характер на НЧ, когда f < f_н.

С уменьшением f частотные искажения M_н () увеличивается, а к(w) падает.

Усилитель оэ на вч Учет влияния выходных емкостей транзистора и нагрузки. Эквивалентная схема оэ на вч.

С_кэ – выходная емкость транзистора коллектор-эмиттер;

С_м – емкость монтажа;

С_н – емкость нагрузки (эквивалентная).

На ВЧ к = к() и при возрастании  к() – уменьшается, потому что емкость С₀ подключена || нагрузке и при возрастании частоты X_со = 1/ С₀ уменьшается, следовательно полное сопротивление нагрузки уменьшается.

На ВЧ влияние емкостей носит интегрирующий характер.

к() =

М_в(С₀) – коэффициент частотных искажений на ВЧ

М_в(С₀) = к₀/ к() =

С₀ – учтено влияние только выходной емкости транзистора, но у транзистора кроме того

(f) 

Схема ОЭ менее быстродейственный, чем ОБ при тех же условиях.

М_в() =

Учет влияния Свх, Спрох

С_бэ – входная емкость транзистора;

С_кб – емкость между базой и коллектором, проходная;

С_кэ = С_вых – выходная емкость

r_эh₂₁ – входное сопротивление транзистора, пересчитанное из Т-образной схемы

С_кб’ – емкость С_кб, пересчитанная в выходную цепь

= C_кб – емкость С_кб, пересчитанная во входную цепь

Эффект Миллера

Проходная емкость в усилителях напряжения с большим усилением эквивалентно увеличивается в коэффициент усиления раз, т. е. высоких частотах влияние этой емкости сильнее, чем всех остальных.

Это обусловлено тем, что эта емкость находится в цепи ООС.

Эффект Миллера практически справедлив для всех усилителей.

На ВЧ и СВЧ проходная емкость ограничивается как максимально возможное усиление каскада (максимальную рабочую частоту), так и устойчивость усилителя.

На ВЧ в резонансных усилителях, когда ОС частотно зависима, при большом усилении, наличие С_кб приводит к тому, что ОС может стать ПОС, в результате усиление становится неустойчивым  необходимо принимать меры к нейтрализации влияние С_кб.

У ПТ и ламп проходная емкость значительно меньше, чем у БТ, поэтому практически не сказывается на работе усилительного каскада.

С_бэ =

Влияние С_кб снижается при работе от источника напряжения (R_г0).

4.5. Влияние емкости нагрузки и входной емкости на устойчивость оу

Пусть ОУ без ОС является системой первого порядка, т.е. его АЧХ не имеет изломов и спадает со скоростью –20дБ/дек. Если ОС частотно-независимая, то порядок возвратного отношения также будет первым (рис.4.11,б). ОУ характеризуется своей частотой единичного усиления и действительным выходным сопротивлением (рис.4.11,а). Выходной емкостью ОУ или пренебрегают, или относят к емкости нагрузки.

Рис.4.11. Операционная схема второго порядка: а – эквивалентная схема; б — АЧХ

Инерционное звено создает полюс на частоте

На этой частоте возникает излом (рис.4.11,б) и далее АЧХ спадает со скоростью –40дБ/дек, т.е. усилитель ведет себя как операционная схема второго порядка с собственной частотой

и коэффициентом затухания

согласно формулам (4.10) и (4.11).

При возрастании емкости уменьшается k, возрастает Mp и  и уменьшается запас устойчивости по фазе (см.табл.4.2), т.е. схема приближается к неустойчивому состоянию. Это объясняется тем, что на высоких частотах емкость нагрузки вносит дополнительные фазовые сдвиги и ОС меняет знак, — из отрицательной становится положительной, это вызывает подъем АЧХ и выброс на переходной характеристике.

Из (4.19) следует, что при =const ( ) коэффициент затухания k тем меньше, чем больше частота единичного усиления ОУ . Этот факт является одной из причин, почему для ОУ широкого применения выбирается около 1MГц (не выше!).

Наличие входной емкости ОУ (рис.4.12,а) уменьшает запас устойчивости с

Рис.4.12. Влияние входной емкости ОУ на запас устойчивости схемы:

а – эквивалентная схема; б — АЧХ

хемы, переходная характеристика принимает вид затухающей синусоиды (рис.4.7,б) (возникает “звон”).

Если, как и прежде, считать ОУ без ОС системой первого порядка, то при учете входной емкости порядок возвратного отношения будет второй, т.к. ОС станет частотно – зависимой и

где — коэффициент передачи ЦОС на нулевой частоте.

Второй полюс возникает на частоте

Дальнейшие рассуждения идентичны предыдущему случаю (влияние емкости нагрузки ), только необходимо заменить на , а на .

4.6. Частотная коррекция в цепи ос

Из разд.4.5 следует, что наличие и уменьшает запас устойчивости устройства. Как скомпенсировать (уменьшить) вредное влияние этих емкостей?

Сформулируем условие устойчивости ОУ с частотно-зависимой ОС.

В точке пересечения относительный наклон характеристик K(f) и 1/B(f) не должен превышать 20 дБ/дек.

На рис.4.13,б под цифрой 1 показана зависимость 1/B(f), построенная на основании формулы (4.20). В точке пересечения характеристик K(f) и 1/B(f) их относительный наклон составляет 40 дБ/дек, т.е. запас устойчивости по фазе будет меньше

45. Включим конденсатор малой емкости С в цепь ОС (рис.4.13,а), тогда

Рис.4.13. Компенсация входной емкости: а – схема; б — АЧХ

. (4.22)

Зависимость модуля выражения (4.22) обозначена на рис. 4.13,б цифрой 2. Видно, что взаимный наклон АЧХ K(f) и 1/B(f) уменьшается до 20дБ/дек, что гарантирует запас устойчивости не менее 45. При соблюдении условия частоты изломов на АЧХ 2 совпадут и она примет вид горизонтальной прямой, проходящей на уровне и ОС становится частотно-независимой.

Как отмечалось в разд. 4.5, наличие емкости нагрузки С_Н приводит к дополнительному излому АЧХ петлевого усиления |K(P)B(P)| (рис.4.11,б), что вызывает уменьшение запаса устойчивости по фазе.

Рис.4.14. Схемы, устраняющие влияние емкости нагрузки

дним из методов борьбы с влиянием емкости — подбор ОУ с низким выходным сопротивлением. Чем ниже выходное сопротивление ОУ, тем на большую емкость он может работать без потери устойчивости, т.к. при этом возрастает частота второго излома (частота полюса) (4.17).Избежать генерации можно также, используя дополнительный резистор R_доп отключающий емкость нагрузки от выхода ОУ (рис. 4.14.а), в этом случае ОС становится частотно-независимой, взаимный наклон АЧХ ОУ и 1/B(f) в точке пересечения этих характеристик составит 20дБ/дек, что обеспечивает требуемый запас устойчивости.

Колебания прекращаются , и “звон” исчезает. Однако вместе с тем утрачивается полезное свойство ОУ – независимость выходного напряжения от нагрузки.

Выходное сопротивление ОУ снова вернется к низкоомному значению, если сопротивление R_доп ввести в петлю ОС и включить компенсирующий конденсатор С малой емкости между выходом и инвертирующим входом (рис.4.14,б). В этом случае возникает два параллельных канала передачи сигнала в ЦОС. На низких частотах сопротивления обоих конденсаторов велики и коэффициент передачи ЦОС 1/Bнч определяется только резистивными элементами (рис.4.15,а и б). На очень высоких частотах сопротивления конденсаторов С и С_н близко к нулю и ЦОС также будет состоять только из одних резисторов (рис.4.15,б), т.е. коэффициент передачи на высоких частотах 1/Bвч принимает постоянное значение , начиная с частоты .

В интервале частот имеет место переход с одной асимптоты на другую. Таким образом, элементы R_доп и С приводят к тому, что взаимный наклон АЧХ K(f) и 1/B(f) в точке пересечения, как и в схеме рис.4.14,а составит 20 дБ/дек.

Рис.4.15. Эквивалентные схемы ЦОС на низких (а), высоких частотах (б) и АЧХ (в),

поясняющие принцип компенсации влияния емкости

астота уменьшается с увеличением сопротивления и , что благоприятно отражается на устойчивости ОУ. Сложность цепи не позволяет предложить удобную формулу для выбора корректирующих элементов. Начальным приближением может служить условие . Выбор конкретных значений R_доп и С лучше производить экспериментально по наблюдению переходной характеристики на экране осциллографа.

Таким образом, конденсатор небольшой емкости, включенный между выходом и инвертирующим входом ОУ, эффективное средство, устраняющее многие из проблем, связанные с потерей устойчивости. Он уменьшает время установление, сужает полосу шумов, компенсирует входную емкость и противостоит влиянию емкости нагрузки.

Конспект лекций по электронике В.А. Куликов

Поскольку ток коллектора в активном режиме выбирается больше тока коллектора насыщения, то асимптота E 1 экспоненты имеет отрицательный знак, что учтено на рис. 5.11, б .

В момент t 1 напряжение на конденсаторе C н достигает уровня U кэн 0,2 В, при котором открывается переход база-коллектор БТ и он входит насыщение. Напряжение на выходе ключа фиксируется на данном уровне. Процесс включения заканчивается. Как видно, включение завершается ранее, чем происходит полный цикл переходного процесса, определяемый формулой (5.1), поэтому t вкл 3 и зависит от тока коллектора в активном режиме. Чем больше ток коллектора, тем меньше время включения ключа и тем меньше влияние емкости нагрузки на быстродействие.

В момент t 2 ключевой элемент S 1 размыкается, транзистор переходит в режим отсечки и отключается от конденсатора C н . Конденсатор начинает

заряжаться от уровня U кэн до уровня напряжения источника E к

вии с эквивалентной схемой на рис. 5.11, в и законом

U вых ( t ) ( E к U кэн )(1 e ) U кэн .

В момент t 3 процессы заряда емкости и выключения ключа завершаются. Длительность выключения составляет t выкл 3 .

Как видно, быстродействие ключа на БТ при работе на емкостную нагрузку определяется этапом заряда емкости нагрузки (этапом выключения ключа), так как длительность переходного процесса в этом случае оказывается наибольшей.

Для уменьшения времени выключения необходимо уменьшать сопротивление резистора R к , однако при этом возрастает ток, потребляемый ключом в открытом состоянии, что нежелательно.

VT доп

Вместо резистора устанавливают дополнительный БТ, который работает в противофазе с основным ( рис. 5.12 ). В этом случае, когда идет процесс выключения ключа, основной БТ VT 1 находится в отсечке, а дополнительный VT доп пребывает в активном режиме и имеет малое сопротивление со

стороны эмиттера. Это обеспечивает быстрый заряд емкости нагрузки.

Для противофазного управления транзисторами используют дополнительный управляющий каскад на БТ. Схема ключа из трех транзисторов получила название сложного инвертора.

Вопросы для контроля знаний

1. Что такое ключ? Какой ключ используется в цифровых и для чего?

2. Перечислите и поясните способы закрывания ключа на БТ.

3. Укажите токи в схеме ключа в открытом состоянии. Поясните термины «ток базы насыщения» и «ток коллектора насыщения».

4. Из каких интервалов складывается время включения ключа? В каком режиме находится БТ на каждом интервале?

5. Из каких интервалов складывается время выключения ключа? В каком режиме находится БТ на каждом интервале?

6. Назовите способы повышения быстродействия ключа. Поясните работу ключа с форсирующим конденсатором в цепи базы.

7. Нарисуйте схему и поясните работу ключа с нелинейной обратной связью. Что такое транзистор Шоттки и в чем состоит его главное преимущество по сравнению с БТ?

8. Как емкость нагрузки влияет на быстродействие ключа? Как можно снизить это влияние?

6 Общие сведения об усилителях

6.1 Параметры и характеристики усилителей

Усилитель это электронное устройство, предназначенное для усиления напряжения, тока или мощности электрического сигнала.

Усилитель может быть представлен в виде четырехполюсника, например, как на рис. 6.1 . Здесь слева показаны входные (усиливаемые), а справа выходные (усиленные) электрические величины: напряжения U вх , U вых ; токи I вх , I вых ; мощности P вх , P вых . Усиление величин в четырехполюснике обеспечивается за счет присутствия зависимого (управляемого) от входных величин идеального источника напряжения E вых .

Параметры и характеристики усилителя могут быть определены как параметры и характеристики четырехполюсника.

1) Входное сопротивление (для постоянного и переменного токов):

На какие параметры усилителя влияет емкость нагрузки

РАБОТА ОУ НА ЕМКОСТНУЮ НАГРУЗКУ

Емкостная нагрузка часто преподносит проблемы в работу электронной схемы — уменьшается полоса выходного сигнала и скорость его нарастания. Кроме того, возникает отставание фазы выходного сигнала в цепи обратной связи от фазы входного, что может приводить к нестабильности. Неизбежность управления усилителем емкостной нагрузкой в некоторых схемах может приводить к перегрузке, перерегулированию (звону) и, иногда, возбуждению. Эффекты становятся более ощутимыми при управлении значительной емкостной нагрузкой — жидко-кристаллические индикаторные панели или плохо согласованные коаксиальные кабели. Однако эти проблемы могут возникать даже в низкочастотных прецизионных схемах и схемах, работающих на постоянном токе.

Операционный усилитель в большей степени подвержен нестабильности, когда он работает как буфер с единичным коэффициентом усиления, поскольку в этом случае в цепи обратной связи не происходит ослабления сигнала, передаваемого с выхода на вход, либо при большой синфазной составляющей входного сигнала, которая, несмотря на постоянство коэффициента передачи, может модулировать петлевое усиление на участке нестабильности.

Способность ОУ управлять емкостной нагрузкой определяется несколькими факторами:

1. внутренней структурой усилителя (выходным импедансом, встроенной коррекцией, запасом по фазе и усилению и т.п.),

2. характером нагрузки,

3. ослаблением сигнала и его фазовым сдвигом в цепи обратной связи, включая эффекты влияния выходной нагрузки, входного импеданса и паразитных емкостей.

Одним из определяющих факторов среди приведенных выше является выходной импеданс усилителя (выходное сопротивление) R₀. В идеальном случае (R₀=0) стабильный операционный усилитель может управлять любой емкостной нагрузкой без ухудшения фазовой характеристики.

Для того, чтобы характеристики не ухудшались при работе на небольшие нагрузки, в большей части операционных усилителей элементы встроенной коррекции компенсируют лишь незначительное влияние нагрузки. Поэтому при работе на существенную емкостную нагрузку (усилители выборки-хранения, пиковые детекторы, формирование сигналов для передачи по коаксиальным кабелям) должны использоваться элементы внешней коррекции.

Емкостная нагрузка, как показано на рисунках 1 и 2, оказывает влияние на коэффициент усиления при разомкнутой петле обратной связи одинаковым способом на оба входа операционного усилителя, независимо от того, какой из них является активным входом: нагрузочная емкость C_L формирует полюс совместно с неподсоединенным к цепи обратной связи выходным резистором R₀.

Коэффициент усиления при подключенной емкостной нагрузке описывается следующим образом (A — коэффициент усиления ОУ с разомкнутой цепью обратной связи и без емкостной нагрузки):

Наклон характеристики -20 дБ/декада и задержка в 90° способствует формированию дополнительного полюса и увеличивает наклон характеристики по меньшей мере до -40 дБ/декада, что приводит к нестабильности.

Рис 1. Схема усилителя с емкостной нагрузкой

Рис. 2. Диаграмма Боде усилителя (рис. 1)

Для решения проблемы нестабильности работы операционного усилителя с емкостной нагрузкой существует несколько способов. Выбор подходящего способа должен соответствовать необходимым требова-ниям электронной схемы. Некоторые примеры компенсации рассматриваются ниже.

Компенсация внутри петли обратной связи

Рисунок 3 демострирует часто используемый способ компенсации внутри петли обратной связи. Последовательно включенный резистор R_X с небольшим сопротивлением в данной схеме используется для того, чтобы развязать выход операционного усилителя от нагрузочной емкости C_L, а конденсатор C_F (также небольшого номинала), включенный в цепь обратной связи, обеспечивает высокочастотное шунтирование.

Рис. 3. Компенсация внутри петли обратной связи

Для лучшего понимания работы этого способа устранения нестабильности на рисунке 4 приведена часть схемы, относящаяся к цепи обратной связи. Вывод VB подключен к инвертирующему входу операционного усилителя.

Рис. 4. Цепь обратной связи схемы (рис. 3)

Представим, что конденсаторы C_F и C_L не оказывают на работу схемы никакого влияния на постоянном токе и обладают нулевыми сопротивлениями на высоких частотах. С этой точки зрения, можно рассмотреть поведение схемы.

Случай 1 (рис. 5а)

Рис. 5a. Конденсатор C_F закорочен

Сопротивление C_F равно нулю, R_X«R_F и R₀«R_IN. Полюс и нуль частотной характеристики определяются элементами C_L, R₀ и R_X следующим образом:

Случай 2 (рис. 5b)

Конденсатор C_L отсутствует. Полюс и нуль определяются элементом C_F следующим образом:

Рис. 5b. Конденсатор C_L отсутствует

Для уравнивания полюса случая 1 к нулю случая 2 и полюса случая 2 к нулю случая 1 элементы R_X и C_F определяются следующими формулами:

Формула для C_F содержит компонент Acl, который является коэффициентом усиления схемы при замкнутой цепи обратной связи и определяется как 1+R_F/R_IN. Как установлено экспериментально, этот компонент должен быть включен в формулу для расчета C_F. Значения элементов, расчитанных по этим двум формулам, позволяют скомпенсировать любой операционный усилитель, работающий на любую емкостную нагрузку.

Несмотря на то, что этот способ помогает предотвратить колебательные процессы при использовании емкостной нагрузки, он чрезмерно уменьшает полосу сигнала при замкнутой цепи обратной связи, которая больше уже не определяется операционным усилителем, а внешними компонентами C_F и R_F как f(-3 дБ) = 1/(2πC_FR_F).

Этот способ компенсации может быть рассмотрен на примере использования операционного усилителя AD8510 фирмы Analog Devices, который может устойчиво работать на емкость вплоть до 200 пФ в качестве буфера с единичным коэффициентом усиления (запас по фазе составляет 45°). В схеме с компенсацией этого ОУ согласно рис. 3 (коэффициент усиления схемы 10, емкостная нагрузка 1 нФ и типовой выходной импеданс 15 Ом) рассчитанные значения R_X и C_F составляют 2 Ом и 2 пФ соответственно. Осциллограммы выходного импульсного сигнала схемы приведены на рисунках 6 и 7.

Рис. 6. Реакция схемы на ОУ AD8510 без компенсации

Рис. 7. Реакция схемы на ОУ AD8510 с компенсацией

Необходимо отметить, что, поскольку резистор R_X расположен внутри цепи обратной связи, он не оказывает отрицательного воздействия на точность схемы при работе на постоянном токе. Тем не менее, значение сопротивления этого резистора не должно быть велико, чтобы он не приводил к существенному уменьшению скорости нарастания выходного сигнала.

Предупреждение

Рассмотренный способ компенсации применим только в схемах с операционными усилителями с обратной связью по напряжению. Конденсатор C_F в цепи обратной связи ОУ с ОС по току будет приводить к дополнительной нестабильности схемы и возбуждению.

Компенсация вне петли обратной связи

Наиболее простой способ компенсации усилителя при работе на емкостную нагрузку — использование резистора, включенного последовательно с выходным сигналом (рис. 8).

Рис. 8. Резистор R_S изолирует цепь ОС от емкостной нагрузки

Этот метод достаточно эффективен. Однако, он существенно ухудшает динамические характеристики схемы. Основная функция резистора R_S, располагающегося между выходом ОУ и нагрузкой, состоит в изолировании выхода усилителя и цепи обратной связи от нагрузочной емкости. С точки зрения фунционирования, на передаточной характеристике цепи обратной связи образуется нуль, уменьшающий фазовый сдвиг на высоких частотах.

Для обеспечения хорошей стабильности значение R_S должно быть таковым, чтобы добавляемый нуль располагался, по крайней мере, на декаду ниже точки пересечения частотной характеристики ОУ с характеристикой буфера с единичным коэффициентом усиления. При его выборе необходимо учитывать выходной импеданс используемого усилителя; значения сопротивления от 5 до 50 Ом зачастую достаточно для предотвращения нестабильности. На рисунках 9 и 10 приведены осциллограммы выходного сигнала ОУ OP1177 (Analog Devices) до компенсации и после, с емкостной нагрузкой 2 нФ и амплитудой входного сигнала 400 мВ. Значение сопротивления резистора R_S в схеме с компенсацией составляет 50 Ом.

Рис. 9. Реакция ОУ OP1177 без компенсации

Рис. 10. Реакция ОУ OP1177 с 50-омной компенсацией

К недостаткам данного способа можно отнести уменьшение амплитуды выходного сигнала, зависящего от соотношения сопротивлений последовательного резистора и нагрузки, что может потребовать увеличения входного сигнала, либо увеличения коэффициента усиления схемы.

Кроме того, данная схема обладает нелинейной амплитудной характеристикой при изменяющейся нагрузке.

Компенсация с использованием демпфера

Для низковольтных приложений, когда требуется максимальный уровень выходного сигнала, близкий к уровням напряжения питания (схемы с rail-to-rail операционными усилителями), рекомендуется метод компенсации нестабильности с использованием демпфирующей цепи. Эта цепь представляет собой последовательное соединение резистора и конденсатора и подключается между выходом усилителя и общим проводом (рис. 11).

Рис. 11. Уменьшение фазового сдвига с помощью демпфера

В зависимости от значения емкости нагрузки, разработчики электронных схем обычно используют эмпирические методы для определения корректных значений R_S и C_S. Принцип подбора значений компонентов демпфирующей цепи состоит в следующем: сначала определяется значение частоты звона (или самовозбуждения) без подключения демпфера, затем экспериментально подбирается значение R_S так, чтобы уменьшить амплитуду напряжения звона до приемлемого значения, после чего вычисляется значение C_S так, чтобы точка излома частотной характеристики соответствовала примерно 1/3 частоты звона f_P, т.е. C_S = 3/(2π f_PR_S).

Значения компонентов депфирующей цепи также могут быть определены экспериментально с помощью осциллографа. При идеальном подборе R_S и C_S положительные и отрицательные выбросы отклика на воздействие импульсным сигналом минимальны. На рисунке 12 приведена осциллограмма выходного сигнала ОУ AD8698 (Analog Devices), работающего на емкостную нагрузку 68 нФ, при амплитуде входного сигнала 400 мВ на неинвертирующем входе. Перерегулирование (положительные выбросы) составляют около 25% без внешней компенсации. Простая демпфирующая цепь (значения R_S и C_S равны 30 Ом и 5 нФ соответственно) уменьшает перерегулирование до 10% (рис. 13).

Рис. 12. Выходной сигнал ОУ AD8698 без компенсации

Рис. 13. Выходной сигнал демпфированного ОУ AD8698

Емкость на входе ОУ

Емкость на входных выводах операционного усилителя также может приводить к неустойчивости работы схемы.

Широко распространенным применением ОУ является пребразование тока в напряжение, когда он используется в качестве буфера или усилителя сигнала цифро-аналогового преобразователя с токовым выходом. Суммарная емкость на входе ОУ складывается из выходной емкости ЦАП, входной емкости усилителя-преобразователя и паразитной емкости соединительных проводников.

Другим популярным применением ОУ, при котором к его входу может подключаться значительная емкость, является схема активного фильтра. В этом случае в некоторых схемах между входами ОУ может располагаться большая емкость (часто включенная последовательно с резистором), использующаяся для уменьшения высокочастотного шума. Однако, при некорректных значениях компонентов этой цепи в схеме может возникать звон и даже самовозбуждение.

Для лучшего понимания происходящего необходимо проанализировать схему усилителя (рис. 14) и эквивалентную схему его цепи обратной связи (вывод V_IN заземлен).

Рис. 14. Емкость на инвертирующем входе ОУ

Передаточная функция цепи обратной связи рассчитывается следующим образом:

Полюс располагается на частоте

Эта зависимость показывает, что коэффициент усиления шума (1/β) растет со скоростью 20 дБ/декада на частотах выше сопряженной частоты f_P. Если значение f_P значительно меньше частоты единичного усиления при разомкнутой цепи обратной связи, то схема становится нестабильной. Рассогласование скоростей изменения коэффициентов усиления становится равным около 40 дБ/декада. Это рассогласование определяется разностью между наклоном графика усиления с разомкнутой цепью обратной связи (-20 дБ/декада на интересующих частотах) и наклоном графика 1/β.

Для избавления от нестабильности, связанной с емкостью C₁, параллельно резистору обратной связи R₂ должен быть подключен конденсатор C_F, формирующий нуль, согласованный с полюсом f_P. Этот конденсатор уменьшает рассогласование скоростей изменения коэффициентов усиления и, поэтому, увеличивает запас по фазе. Для запаса по фазе 90° значение емкости конденсатора C_F выбирается равным (R₁/R₂)C₁.

На рисунке 15 приведены частотные характеристики схемы (рис. 14).

Рис. 15. Частотные характеристики

Количественную оценку выбросов некомпенсированной схемы можно определить следующим образом:

В этой формуле f_u — полоса при единичном коэффициенте усиления, f_Z — точка излома кривой 1/β, C₁ — суммарная емкость (внешняя и внутренняя), включая паразитную составляющую.

Запас по фазе Φm описывает следующая формула:

Операционный усилитель AD8605 (Analog Devices) обладает входной емкостью порядка 7 пФ. Предполагая значение паразитной емкости равным около 5 пФ и используя приведенные выше формулы, получаем значение выбросов 5,5 дБ при замкнутой цепи обратной связи, запас по фазе около 29° и ухудшение собственной фазочастотной характеристики ОУ на 64°.

Ниже показан пример стабилизации схемы при использовании RC-фильтра непосредственно на входе операционного усилителя.

Часто желательно использование фильтрации входного сигнала ОУ, подключая емкость к общему (земляному) проводу, для уменьшения наведенных высокочастотных помех. Такое подключение фильтрующего конденсатора имеет схожий эффект воздействия на динамические характеристики усилителя, как и увеличение паразитной емкости. Поскольку не все реальные ОУ обладают одинаковым поведением, некоторые из них допускают подключение меньшей емкости к входу, чем другие. И во многих случаях в качестве компенсации в цепь обратной связи вводится конденсатор C_F. Для дальнейшего уменьшения наводимых радиочастотных помех последовательно с входом включается резистор небольшого сопротивления, образующий совместно с входной емкостью фильтр низких частот. На рисунке 16 слева показан приближенный подход к решению, при реализации которого, тем не менее, будет трудно избавиться от нестабильности. Справа на этом же рисунке приведена значительно улучшенная схема. На рисунке 17 показано поведение этих схем на входное импульсное воздействие.

Рис. 16. Компенсация емкости входного фильтра

Рис. 17. Осциллограммы выходных сигналов схем (рис. 16)

Неучтенная при разработке паразитная емкость может оказывать сильное воздействие на стабильность работы операционного усилителя. Поэтому очень важно предвидеть ее наличие в реальной схеме и минимизировать.

Основным источником входной паразитной емкости могут являться проводники печатной платы. Один квадратный сантиметр проводника, окруженного полигоном земли, обладает емкостью порядка 2,8 пФ (зависит от нескольких факторов, в том числе, от толщины платы).

Для уменьшения паразитной емкости необходимо придерживаться следующих правил:

— длина проводников входных сигналов должна быть минимальной,

— резистор обратной связи и источник сигнала должны располагаться максимально близко к входному выво-ду операционного усилителя,

— полигон земли не должен располагаться близко к входным выводам ОУ, за исключением случаев, когда это требуется схемотехнически и неинвертирующий вход заземлен; в этом случае необходимо минимизировать сопротивление земляного проводника, используя проводник достаточной ширины.

Некоторые операционные усилители работают нестабильно при единичном (и даже большем) коэффициенте усиления. Например, известный и широко используемый ОУ OP37 может работать стабильно при коэффициенте усиления не менее 5. Для обеспечения стабильности таких усилителей, работающих в качестве буферов, используется технический прием, показанный на рис. 18.

Рис. 18. Схема стабилизации буфера на ОУ

Резисторы R_A и R_B обеспечивают достаточный коэффициент усиления при замкнутой цепи обратной связи на высоких частотах для стабилизации, а на низких частотах и постоянном токе конденсатор C₁ восстанавливает коэффициент усиления до единицы. Расчет значений сопротивлений R_A и R_B достаточно прост и основан на знании значения минимального стабильного коэффициента усиления ОУ. Для OP37 этот коэффициент равен 5, поэтому R_B = 4R_A для β=1/5. На высоких частотах, когда конденсатор C₁ представляет собой очень малое сопротивление, операционный усилитель ведет себя так, как будто он работает при коэффициенте усиления 5, и этим обеспечивается стабильность. На низких частотах и постоянном токе сопротивление C₁ очень велико и не вносит ослабления в отрицательную обратную связь, поэтому схема ведет себя как буфер с единичным коэффициентом усиления.

Значение емкости конденсатора должно быть таким, чтобы излом АЧХ происходил на частоте по крайней мере на декаду более низкой, чем частота единичного усиления (f_{-3 дБ}):

На рисунке 19 приведены осциллограммы входного и выходного сигналов некомпенсированной и скомпенсированной схемы буфера на ОУ OP37. Значения компенсирующих компонентов следующие:

Рис. 19. Осциллограмы сигналов буфера на ОУ OP37

Для инвертирующего включения анализ схемы подобен приведенному выше, но формулы немного другие. В этом случае, входной резистор, подключаемый к инвертирующему входу ОУ соединен параллельно резистору R_A на высоких частотах. Это параллельное соединение используется для расчета значения R_A при минимальном стабильном коэффициенте усиления. Значение емкости конденсатора C₁ рассчитывается аналогичным образом, как и для неинвертирующего включения усилителя.

Данный способ компенсации ОУ не лишен недостатков. Увеличение шумового усиления будет приводить к увеличению уровня шумов на высоких частотах, который может быть неприемлемым в некоторых случаях. В схеме с повторителем напряжения внимание должно быть уделено трассировке соединений, особенно, при использовании источника сигнала с большим выходным импедансом. Поводом для этого является возможная положительная обратная связь через емкость с неинвертирующим входом на частотах, где усиление становится большим единицы. Это может приводить к нестабильности работы схемы или к возрастанию шума.

Примечание автора перевода

Рекомендации по коррекции операционных усилителей, приведенные в статье С. Бендауда и Дж. Марино «Работа ОУ на емкостную нагрузку», успешно применяются при разработке прецизионных ПЗС камер в ЗАО «НПП Силар».